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海口市梦幻园商住小区裙楼二下室基础上浮的原因及处理意见 总被引：1，自引：0，他引：1
本文报告一个世所罕见的基础上浮实例，并对基础上浮的原因进行了初步分析， 提出对这个基础上浮的处理意见。 相似文献
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浙江某高层预应力管桩偏位和上浮处理实例分析 总被引：1，自引：0，他引：1
结合工程实例分析了预应力管桩产生偏位的原因,介绍了偏位预应力管桩的处理方法。首先测量每根管桩的桩顶偏位和上浮情况,然后对所有管桩进行低应变动测,确定桩身损伤情况及缺陷部位,最后根据管桩偏位和损伤情况采取有针对性的处理措施。工程中对上浮桩采用复打复压处理;对严重偏位且断裂桩进行补预应力管桩处理;对偏位超过规范值但桩身质量完好的桩进行纠偏扶正处理;对偏位较大且桩身有损伤的桩进行先纠偏扶正,并在管桩内芯放钢筋笼灌芯加固处理;对群桩大面积偏位损伤部分由于处理后承载力达不到设计要求需要采用补桩处理。建筑物经上述处理后的实测最大沉降仅为 9 mm,且沉降较为均匀。 相似文献
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根据桩侧孔隙水压力和挤压力曲线的分析研究,最大值正是硬层和断桩出现部位,约为桩入土深度乘以0.618之黄金分割处。据此,为打(压)桩施工地基侧向变形最大值发生深度的估算提供了一个简捷的方法。 相似文献
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水田在休耕期间蓄水,除了可维持水田原有之生态机能外,亦可增加土壤水分涵养与补注地下水.利用砂箱来模拟休耕田区中打入砂桩以补注地下水时,砂桩存在对灌溉水中之溶质在土壤中传输之影响.由试验结果得知当砂桩贯穿牛踏层时可增加水分入渗速率约40倍,相对的,砂桩亦加速溶质在不同土壤层间之传输速率,尤其在牛踏层下方之土壤为砂层时,其影响更为显著.因此,蓄水过程中需注意水源之品质,以避免土壤与地下水受污染. 相似文献
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考虑桩端刺入沉降的桩土自平衡式复合地基设计 总被引：2，自引：0，他引：2
复合地基的本质是增强体与地基土通过变形协调共同承担上覆荷载。褥垫层的设置起到了协调桩土变形的作用,但褥垫层工作性状及变形特性尚不明确,其厚度设计仍然参考规范依靠经验判断,往往不能充分发挥地基土的承载作用。目前复合地基设计通常采用褥垫层调节桩土变形,而忽略了桩端刺入沉降协调桩土变形来发挥地基土的承载作用,为了利用桩端刺入沉降协调桩土变形,充分发挥桩间土承载的作用,减薄褥垫层或不设褥垫层并减小设计桩长,以期降低地基处理费用,实现桩土共同承担荷载的目的,建立了通过控制桩端刺入沉降协调桩土变形的自平衡式复合地基设计方法。通过与褥垫层方法对比以及工程实例计算,结果表明,该方法可更好地发挥桩土承载作用,为复合地基优化设计提供参考。 相似文献
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截断墙法降低地下结构地震液化上浮 总被引：4，自引：1，他引：3
位于饱和可液化土中的地下结构在地震激励下会由于土层液化而上浮,从而对结构造成严重破坏,设置截断墙是减少这种破坏的有效措施,在国外已经得到成功应用。但是,截断墙减小地下结构地震液化上浮的工作机理尚不明了,其设计参数的影响亦亟待进一步研究。采用以动力两相体有限元法,分析了钢板桩截断墙在不同地震强度激励下降低地下结构地震液化浮的效果,探讨了其工作机理。分析结果表明截断墙对降低地下结构地震液化上浮有明显效果。同时,通过对地层中超静孔隙水压、土体变形、应力路径、应力-应变关系的分析发现,截断墙的主要作用在于抑制可液化土的变形和流动。虽然,在较弱地震激励下截断墙可以抑制超静孔隙水压的上升,但在较强地震作用下超静孔隙水压不减反增,通过分析解释了这种矛盾。同时还分析了钢板桩的水平位置、嵌入下卧非液化土层深度与地下结构搭接长度等设计参数对降低地下结构上浮影响,为钢板桩截断墙的设计提供科学依据。 相似文献
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目前 ,桩基施工单位在钻孔桩浇灌作业中 ,孔内钢筋笼的定位一般采用铅丝 (或细钢筋 )吊板控制。由于地面标高不一致 ,在操作过程中 ,铅丝 (或细钢筋 )在各个方向的松紧程度难以控制 ,再加上有时钢筋笼在浇灌中产生的上浮现象 ,造成钢筋笼在桩顶的标高不一致。基桩上部开挖后的钢筋笼参差不齐 ,质量难以保证。此外 ,一般设计桩都在地表 1～ 2ｍ以下。吊放钢筋笼的铅丝 (或细钢筋 )用量较大 ,且不能重复使用 ,这便增加了费用。在生产实践中 ,我们采用了一套定位机构 ,较好地解决了钢筋笼定位的难题。不仅保证了 相似文献
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厚层软基桥头附近桩周土体由于桥台填土外荷载作用发生变形或位移,致使桥头附近桩墩被破坏。通过对典型工程案例分析认为,软基中桥头填土路基对邻近桥梁桩基的影响不仅发生在施工期间,而且会在施工期后相当长的一段时间内发生。采用快剪强度指标进行边坡稳定性分析是确定滑移带位置的有效分析方法。在软土地区进行桥头填土时应进行认真详细的勘察,以了解土层情况,并仔细验算不同工况下桥台及台前一定距离内地基的稳定性,从而有针对性地采取相应的土体或结构加强措施。 相似文献
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采用“现场沉桩试验、室内桩基模型试验、现场沉桩实例验证”的技术路线,通过对16根桩的动测试验结果的全面介绍和分析,揭示了打桩过程中桩身拉应力的分布规律,即桩身最大拉应力通常发生在桩的上部,特别是打桩初期,桩尖位于软土层或桩周为软土地基时,桩身最大拉应力点发生在距桩顶1/4l（l为桩长）附近,拉应力占同点压应力的50 %左右,这是桩身产生垂直桩轴线方向横向裂缝乃至发生桩身断裂现象的根源。试验亦表明,采用碟簧桩帽沉桩能有效地减小锤击拉应力,克服了采用老式桩帽辅助沉桩时预应力混凝土（管）桩桩身拉应力过大而造成桩身断裂这一缺陷,控制实测拉应力在允许拉应力（5 MPa）范围之内,以确保沉桩桩身完整,这是防治桩身拉裂的有效措施。 相似文献
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广东花都市新世纪大厦是一座29层的四星级宾馆，其场地素填土、第四系冲积层分散、基岩溶沟、溶槽发育，第四系孔隙水与基岩岩溶裂隙水通过导水天窗发生水力联系。大厦地基处理工程是项大型的复杂岩土工程，采用高压（30－38MPa）旋 喷双液分喷法处理后，对施工的2653根桩进行了雷达扫描，检测结果桩身质量良好，桩体分布均匀；抽样291根桩的小应变检测亦表明，桩身完整，桩体密度、单桩与桩土复合地基的允许承载力均达到或超过设计要求；35个点的19次沉降观测，大厦基础9个月累计沉降0．965－0．892mm，符合规范要求；设计方和建设方对大厦地基加固工程给予了较高的评价。 相似文献
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桩端岩土强度提高对超长桩桩身总侧阻力的强化效应研究 总被引：5，自引：0，他引：5
基于5个场地中共15根超长桩的现场对比试验和2根超长桩的对比弹塑性数值模拟,分析了超长桩桩端岩土强度提高对桩身总侧阻力的影响。发现桩端沉渣厚度减小或无沉渣,超长桩桩身总侧阻力提高29.86 %～112.17 %;桩端注浆后,超长桩桩身总侧阻力提高33.07 %～66.95 %;桩端入硬层或基岩后,超长桩桩身总侧阻力提高23.34 %～235.65 %。结果表明,和一般桩（即短桩和中长桩）一样,桩端岩土强度提高同样能使超长桩的桩身总侧阻力得到强化。 相似文献
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邓子胜 《水文地质工程地质》2002,29(1):60-61
1 工程概况江门市某大厦地面上二十三层 ,地下室一层 ,内设停车场、消防水池、电梯井、配电房等。地下室面积2 90 0ｍ2 ,基坑深 5 6ｍ。场地土层为 :①耕植土 ,厚 0 8～ 1 0ｍ ;②粘性土 ,厚 1 0～ 2 5ｍ ;③淤泥 ,厚 2 3～ 3ｍ ;④粘土 ,厚 1 5～ 2 0ｍ。场地地势较低 ,地下水为潜水 ,水源补充条件良好 ,水位在地面以下 1 0ｍ处变化。2 基坑施工排水技术措施基坑原设计采用粉喷水泥土桩支护开挖 ,后从经济角度考虑 ,改为二级放坡、明排水法开挖 (图 1)。施工过程中采取了以下排水技术措施 :图 1 基坑开挖方案示意图Ｆｉｇ .1 Ｔｈ… 相似文献
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某新建城区拟修建于大面积填土上,针对该新建城区的复杂工程地质条件,对天然地基、复合地基等地基基础方案的经济、技术、工期等综合分析和比较,最终采用CFG桩复合地基方案对该区独立基础和条形基础进行计算并设计布桩。CFG桩复合地基是CFG桩、桩间土、碎石垫层联合构成的复合地基,其桩身质量好,承载力可达350 kPa以上。当最大柱荷载小于或等于4 000 kN或土层中有强透水砂卵石层时,均宜采用独立柱基下CFG桩复合地基。 相似文献
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现浇混凝土薄壁管桩复合地基桩土应力比影响因素分析 总被引：3，自引：2，他引：1
桩土应力比是复合地基设计计算中一个重要参数。基于盐―通高速公路单桩复合地基静载试验,通过有限元模拟,研究了褥垫层模量和厚度、桩体模量、桩长、基础刚度等影响因素对现浇混凝土薄壁管桩复合地基桩土应力比的影响。结果表明所建立的模型是合理的。褥垫层模量增大或厚度减小导致桩土应力比增大,桩体模量、桩长和基础刚度的增加可使桩土应力比增加。 相似文献
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既有建筑下增层开挖对已有桩基础的影响不同于基坑开挖对坑内桩基的影响。基于工程实例验证的有限元参数,用硬化土弹塑性模型模拟土体,用接触面单元模拟桩土相互作用,建立了桩筏基础-地基-增层开挖三维有限元模型,对增层开挖后群桩基础的竖向承载性状进行研究。分析了桩顶刚度、桩身轴力、桩侧摩阻力、桩端阻比以及土体回弹的变化规律,并研究了不同桩端土体刚度和增层开挖深度对这些参数的影响。结果表明,增层开挖后群桩中不同基桩表现出不同的承载性状,增大桩端土体刚度可明显提高单桩承载力和端阻比临界值;随着增层开挖深度的增加,侧阻和端阻的发挥程度也随之提高。研究结果有望为地下室增层开挖施工中的结构托换变形控制和补桩设计提供依据。 相似文献