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本文的研究通过黄河上游茨哈峡水电站岸坡的变形特征,阐明了一类顺层高陡斜坡由倾倒变形转化为蠕滑-拉裂的斜坡变形破坏方式、演变过程及发展趋势,并对该岸坡的稳定性进行了分析评价。结果表明,目前该斜坡变形的发展已初步形成潜在折断面,并正处于蠕滑-拉裂变形阶段。从地质历史过程分析,其处于从稳定变形到不稳定破坏的过渡阶段。 相似文献
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三交坪滑坡位于四川首汉源县境内的流沙河左岸，分布面积约1km^3。由于该坡体存在层间错动带和局部变形碎裂体．且地表泉水点较多．造成坡体上游、中部及前缘出现了大量的拉裂缝，目前坡体局部已处于不稳定状态。因此，对该坡体的稳定性评价显得尤为重要。文章根据坡体的结构及形态特征详细分析了滑坡的形成演化机制，判定三交坪滑坡的破坏模式为蠕滑拉裂。同时采用岸坡岩体地质分析及量化评价方法对该滑坡的稳定性进行了分析，得出浅层计算滑面及基岩覆盖界面处的深部计算滑面在天然状态下稳定性良好；但在天然＋暴雨的条件下，浅部滑面的稳定性有少许弱化，处于临界不稳定状态。最后，根据以上分析提出合理的治理建议。 相似文献
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220kV盐津变电所填土边坡稳定性研究 总被引：1，自引：0，他引：1
针对该填土边坡,介绍了边坡的地质环境背景,描述了该边坡的变形特征,并从地形地貌、地层岩性、地质构造、水文地质条件等场地条件和人类活动等方面对边坡的变形机制进行了分析.结果表明:边坡变形模式是一种推移式蠕滑变形,场地平整填方加载是造成边坡变形的诱发因素,不良的地形地貌、地质结构和地下水条件是导致边坡蠕滑变形的内在因素.基于饱和三轴崮结不排水剪(CU)和排水剪(CD)试验、直剪与反复直剪试验以及岩块单轴抗压强度试验,通过反分析合理地确定了计算参数,通过有限差分软件FLAC3D如对填土边坡进行了变形破坏分析和加固后的稳定性评价.研究结果表明:天然状态下安全系数为1.10:填方堆载后其安全系数为1.03,坡体接近临界状态:抗滑加固后边坡的安全系数为1.27.因此,加固后边坡处于稳定状态. 相似文献
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峨边县新声后山地质灾害点由X1和X2两个不稳定斜坡组成,威胁新声村170户1118人。X1不稳定斜坡滑体、滑床均为崩坡积含块碎石粉质粘土,规模为中型,变形表现为间断性蠕滑,天然工况下为稳定~基本不稳定状态,暴雨等极端工况下为基本基本稳定~不稳定状态。X2不稳定斜坡潜在滑面为基覆界面,规模为中型,变形轻微,以地表房屋开裂为主,天然工况下为稳定状态,暴雨等极端工况下为基本稳定状态。为消除地质灾害隐患,通过勘查手段、工程地质条件、变形特征、变形历史等分析其变形原因及发育特征,通过传递系数法进行了稳定性定量计算,并将计算结果与现场宏观判断进行比较验证。综合分析计算结果与现场施工条件,确定了抗滑桩、挡土墙和接排水沟等措施相结合的综合治理方案。 相似文献
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三峡水库区陈家沟滑坡地质特征与防治措施 总被引：4，自引：0，他引：4
在研究了三峡水库区奉节县陈家沟滑坡的工程地质条件及滑坡体基本特征的基础上，介绍了该滑坡的结构及变形特征。从滑坡形成条件、诱发变形因素两方面分析了滑坡形成的原因及诱发坡体失稳的主要因素；据岩土样品的试验值、现场大剪值，结合地区经验值及反算值，确定计算滑坡稳定性及剩余滑坡推力的抗剪强度参数，考虑到未来三峡水库蓄水，在不同工况下对滑坡体进行稳定性计算。结果表明：在天然及暴雨情况下，滑坡整体均处于稳定状态；次级滑坡体在饱水及水库蓄水后，处于临界蠕滑或失稳状态。结合工程实际对滑坡治理进行初步研究，提出回填压脚专档为幸捕以排水的综合治理措施。 相似文献
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位于川西高原雅砻江两河口水电站库区的杜米村移民安置点由于切坡建房,诱发后山斜坡强烈变形,威胁移民安置点和S220省道安全。首先,基于现场调查、测绘、钻探、槽探等勘查手段,查明了滑坡发育的工程地质条件和变形特征;通过对滑体和滑带土开展室内直剪、反复剪试验,以及对滑床基岩进行抗压强度试验,结合反分析,合理确定了滑坡稳定性计算参数。然后,采用有限元程序Phase2建立滑坡数值计算模型,模拟再现了滑坡在开挖前、开挖后、降雨后的应力、变形特征和稳定性变化过程,在此基础上分析了滑坡的变形机理。研究认为：不良的地形地貌、地质结构和地下水是滑坡发生的内在因素,坡脚开挖是滑坡变形启动的诱发因素,后期持续降雨入渗是滑坡变形加剧直至失稳破坏的直接因素;开挖导致滑体前缘抗滑力降低、滑带和开挖边坡坡脚产生剪应力集中是滑坡变形启动的力学机制,而饱水和持续剪切变形导致滑带土强度不断衰减接近饱和残余状态是滑坡变形加剧的本质原因;滑坡的变形破坏模式为牵引式蠕滑-拉裂。最后,采用有限元强度折减法对加固治理后的滑坡稳定性进行了计算分析。结果表明：天然条件下滑坡变形主要出现在桩后填土,降雨条件下变形范围扩大至强变形区,地震条件下变形范围进一步扩大至整个滑坡范围;三种工况下滑坡的稳定系数均能达到设计要求,表明加固设计方案和工程结构参数是合理的。研究成果可为类似滑坡工程案例的机理研究及防治提供参考。 相似文献
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西南某滑坡成因机制及稳定性评价 总被引：6，自引：3，他引：6
根据对该滑坡的变形破坏特征及形成条件分析，其属滑移-拉裂型滑坡。在漫长地质历史时期．经受诸如地震、自重应力，构造应力、卸荷变形、降雨以及地下水等内外地质作用因素，斜坡岩体沿软弱结构面发生滑移变形，随着剪裂面上的拉应力集中而产生拉裂缝，一旦破坏面贯通，则导致滑坡破坏。变形发展可能具有间歇性。通过参数反演，对滑坡的稳定性进行了定量评价。从评价结果可见，在天然及暴雨情况下．滑坡均处于稳定状态。而在考虑地震时，其稳定性迅速降低，基本处于不稳状态。因此，对该大型滑坡进行合理的评价，科学的预测就显得非常必要。结合西南某滑坡的形态、结构特征，分析滑坡的形成机制；在成因机制分析基础上．采用不平衡推力法对该滑坡天然状态及不利组合条件下的稳定性进行评价，为滑坡治理设计提供了重要的地质依据。 相似文献
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以皖南山区阳台古滑坡堆积体为例,在工程地质勘察的基础上,运用三维有限差分数值模拟结合极限平衡理论对其稳定性进行了详细研究。结果表明:该滑坡整体处于稳定状态,但在暴雨的影响下,其前缘可能出现浅层的蠕滑-拉裂破坏,坡体中上部可能出现较深层的蠕动变形-拉裂破坏。对于这类滑坡堆积体的防治应当采用多级治理措施分别控制其变形部位,同时疏通截排水系统。 相似文献
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瑶来滑坡为一蠕滑-拉裂牵引式土质滑坡。通过分析地质环境条件和基本特征,查明了滑坡形成机制,并运用极限平衡法对其稳定性进行了定量评价。计算结果表明,在天然或地震状态下滑坡处于基本稳定状态,在持续降雨(暴雨)状态下滑坡处于欠稳定状态,存在有整体滑移的可能性。结合工程实际情况,提出"地表截排水+抗滑桩+桩板墙"治理措施,为河南省相关类型滑坡防治提供参考案例。 相似文献
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分析强降雨饱和状态下平面滑动型（平滑型）滑坡的地下渗流的水流运动规律,同时考虑静水压力和动水压力的耦合作用,提出饱和状态下平滑型滑坡边坡稳定性分析新思路。运用地下水动力学原理,给出假设条件简化分析过程,导出强降雨下地下渗流水流运动方程。基于条分法理论,考虑坡体各点水流运动的不均匀性,改进传统的边坡稳定性系数计算公式,并给出边坡失稳的临界条件。以四川省汉源县万工集镇二蛮山滑坡为例,验证计算公式的合理性。研究表明,强降雨饱和状态下平滑型滑坡的稳定性主要取决于岩土体饱水内摩擦角 、渗透系数K、滑体规模（厚度、长度等）和坡顶相对坡脚水位差Δh。该研究成果可用于指导抢险救灾工作,具有一定的工程实用意义。 相似文献
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长江巫峡岸坡座滑式危岩稳定性研究——以望霞座滑式危岩为例 总被引：3，自引：3，他引：0
通过对长江巫峡望霞座滑式危岩调查研究表明,在川东平行岭谷一系列平行展布的背斜山、向斜谷的窄岭宽谷地貌格局控制作用下,长江巫峡横石溪背斜岸坡近水平的灰岩与页岩、泥岩软硬互层结构为座滑式危岩的孕育提供了有利条件;对危岩软弱基座矿物成分 X-Ray 衍射的结果表明,绿泥石、云母、蒙脱石等层状结构硅酸盐矿物含量较高,其抗剪强度低,容易产生滑动,易沿主控结构面方向形成潜在破坏面,导致岩体整体剪出,发生座滑破坏。根据危岩发育机理,将三峡地区座滑式危岩破坏过程归纳为四个阶段,即：拉裂阶段、扩展阶段、失稳阶段和后期破坏阶段;并基于极限平衡理论和岩体结构理论,推导了座滑式危岩破坏的两组结构面的应力表达式,建立了座滑式危岩稳定性分析的力学模型。将该方法运用到望霞座滑式危岩案例计算表明,天然状况下危岩稳定系数为1.19,属于基本稳定岩体;在饱和状态下,随后缘裂隙充水高度的增加其稳定系数递减,当裂隙充水高度为10 m 时,稳定系数为1.15,当裂隙充水高度为20 m 时,稳定系数为1.07。 相似文献
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本文以高治村滑坡为例,论述了FLAC3D在滑坡稳定性分析评价中的应用。作者首先介绍了FLAC3D的基本原理和主要流程,然后采用摩尔-库伦模型,对高治村滑坡在天然状态和暴雨状态下的变形和位移情况进行了数值模拟,模拟结果直观地显示了该坡体在上述两种状态下的塑性变形及水平方向位移的分布特征,清楚地显示了坡体内潜在的滑动面。文章根据数值模拟结果,对该滑坡的稳定性进行了分析和评价,对该滑坡的变形和破坏形式进行了研究和探讨。通过对该坡体的塑性变形与位移情况分析认为,该滑坡在天然状态下基本稳定;在连续高强度降雨状态下欠稳定,局部失稳滑塌的可能性很大,这与现场调查分析的结果一致。这个结果表明,利用FLAC3D进行滑坡稳定性分析和评价简单、可行,且更加直观、方便,具有传统极限平衡法所无法比拟的优势。 相似文献
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In the present study, cut slope stability assessment along ghat road section of Kolli hills was carried out by using various geotechnical parameters of rock and soil slope sections and structural kinematics of major discontinuities is presented. The rock slope (RS) stability assessment was carried out using Rock Mass Rating basic (RMRbasic) and Slope Mass Rating (SMR) classification systems. The type of failure and their Factor of Safety (FOS) for individual RS was calculated using Hoek and Bray method. In the case of soil slopes (SS), the FOS was calculated using Circular Failure Chart (CFC) and Limit Equilibrium (LE) methods. The input data for the slope stability analyses were collected through extensive field work followed by stereonet plotting and laboratory test. There are six rock slope sections, and five soil slope sections were taken into consideration for the cut slope stability analyses. The area depicts class II (RS-1, 2, & 6) and class III (RS-3, 4, & 5) of RMR classes. The SMR result depicts for RS-1, RS-2, and RS-6 are 64.40, 60.02, and 60.70, respectively, and falls in class II stable condition. The SMR values of RS-3 and RS-5 were 44.33 and 57, respectively, and come under the class III partially stable condition. The RS-4 with SMR value of 17.33 falls under the class I completely unstable condition. The FOS of planar failure case indicates that RS-3 (FOS = 0.22) is more unstable, while all other sections are having greater than 1 FOS. The calculated FOS values using CFC method reveals that the FOS is very close to 1 for all the SS sections that fall under completely saturated condition which indicates that these slope sections may fail during heavy rainfall. In LE method, the sections SS-3 and SS-4 are unsafe under partially and completely saturated (natural slope) condition. In average slope condition, all the SS sections are unsafe under partially or completely saturated conditions. The facets 2, 3, 4, and 5 required mitigation measures, to improve the stability of slopes. Site-specific mitigation measures were suggested for partially or completely unstable rock and soil cut slopes. 相似文献
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降雨入渗条件下软岩边坡稳定性分析 总被引：7，自引：0，他引：7
降雨条件下软岩边坡的失稳模式是进行边坡处治的基本依据之一。为研究软岩边坡在降雨条件下的稳定性,提出了一种既能考虑渗流场对边坡稳定性的影响,又能体现岩石软化效应对边坡失稳所带来的不利作用的新方法。运用二维渗流数值计算方法,对降雨条件下的边坡孔隙水压力大小及暂态饱和区面积在空间及时间上的分布进行了模拟。并将渗流场计算结果与暂态饱和区岩石软化试验所得岩石物理力学参数随时间的取值相结合,采用强度折减法分析软岩边坡在降雨入渗条件下的稳定性。对算例边坡的研究表明：降雨入渗条件下软岩边坡的失稳在降雨初期表现为边坡表层局部分层垮塌。随着降雨历时的增长,失稳形式则表现为局部分层垮塌与整体滑移相结合。降雨停止后,边坡负孔隙水压力的消散,对软岩边坡安全系数的继续降低具有一定的延缓作用。 相似文献
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基于强度折减法的三维边坡稳定性与破坏机制 总被引：1，自引：0，他引：1
基于强度折减技术的三维弹塑性有限元法是当前较为有效的边坡稳定性评价方法,但很少应用于复杂地质环境及负载条件下的三维边坡稳定性与破坏机制分析。拓展这一方法,利用典型算例,探讨了单元尺寸、边界条件、土体强度、局部超载和地震荷载等因素对三维边坡稳定性及潜在滑动面的影响;在此基础上,着重研究含软弱夹层及地下水的复杂三维边坡在负载条件（坡顶局部超载及地震荷载）下的破坏模式及滑动机制。结果表明：随着黏聚力的增加,潜在滑坡体的剪出位置远离坡脚,滑坡后沿远离坡肩,滑坡深度加深;坡顶超载强度较低时,边坡表现为整体破坏模式,而高超载强度下表现为局部地基破坏;考虑地下水后边坡的稳定性显著下降,且潜在滑动面加深,滑坡体体积有所增大。含软弱夹层的三维边坡,其潜在滑动面呈折线型,当受超载作用时,其破坏模式和滑动机制与地震荷载作用下不同:前者为竖向剪切和水平错动的联合作用,而后者为软弱夹层水平错动起主导作用。 相似文献
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预加固高填方边坡滑动破坏的离心模型试验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
2009年10月3日,攀枝花机场260×104 m3万方的高填方预加固边坡整体失稳,沿基覆界面下滑,并超覆于其下方的易家坪老滑坡之上,使易家坪老滑坡再次复活。这一填方边坡失稳事件最终导致机场停航两年。通过大型离心模型试验,再现了攀枝花机场预加固高填方边坡的滑动失稳过程,获得了边坡变形破裂的特征参量,阐明了边坡的滑动失稳机制。研究表明：天然工况下,边坡变形以坡顶沉降和沿基覆界面软弱层的蠕滑为主,坡体总体处于蠕滑变形状态;降雨和地下水工况下,坡体中后部拉张破裂和中前部挤压变形显著,具有塑性流动及推移式破坏特征,并最终产生溃滑失稳;预加固抗滑桩承受较大的边坡变形推力,且越靠近坡体后部的桩推力越大,最终从后向前逐排产生累进性剪断破坏,说明该填方边坡多排抗滑桩的平面布置和受力确定欠合理;降雨和地下水工况下,坡体的最大孔隙水压力是天然工况下的3.7倍,孔隙水压力对坡体失稳有重要作用;通过模型和原型的综合对比分析,该边坡的滑动失稳机制为推移式蠕滑-累进性折断-溃滑与超覆。 相似文献
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降雨引起路堑边坡的浅层局部滑动是工程中常见的现象,但其内在原因的研究尚不充分。为此,以福建省云平高速云霄段花岗岩风化层中的某两级路堑边坡为例,采用饱和和非饱和土抗剪强度理论,按照强度折减有限元方法分析了该边坡在一般工况、地下水渗流工况和降雨入渗工况下的滑动模式。结果表明:一般工况下该边坡滑动模式为深层整体滑动;地下水渗流作用可使边坡由深层滑动模式向浅层滑动模式转化;长时小或中等降雨作用下坡体内出现三道滑动面,且一级边坡内滑动面最先贯通,滑坡模式由深层整体滑动向浅层局部滑动演化。短时强降雨作用下仅在一级边坡内出现贯通的滑动面,即由整体滑动模式完全转变为浅层局部滑动模式。降雨工况越不利表现越为明显,与实际滑坡现象相吻合,且安全系数不满足规范要求,从而从理论上验证了该路堑边坡发生浅层局部滑动的必然性。此外,为避免花岗岩风化层路堑边坡在降雨入渗下发生浅层局部滑动,对假设的不同放坡方案进行了数值模拟分析。结果表明,适当放缓坡率可使一级边坡内不出现滑动面,滑坡模式仍为较深位置的整体滑动,且安全系数可得到有效提高,使其满足规范要求。因此,实践中,采用文中方法对设计的类似地层中的路堑边坡事先进行降雨入渗影响下的模拟分析极为必要。将使放坡坡率更为科学合理,可在确保边坡整体稳定性的同时,极大降低其发生浅层局部滑动的可能性。 相似文献
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为评价采用抗滑桩支护后的边坡稳定性,从设计和验算两个角度着手,基于Morgenstern-Price（M-P）法建立了抗滑桩支护边坡的分析模型,进而得到了抗滑桩下滑力和边坡安全系数的表达式;通过引入自适应遗传优化算法,建立边坡稳定性分析优化模型,搜索采用抗滑桩支护边坡的非圆弧最危险滑动面;从确定安全系数求抗滑桩所受下滑力和确定抗滑桩抗力求边坡最小安全系数两种情况出发,探讨了抗滑桩位置对边坡稳定性的影响。结果表明：该方法可搜索出更加符合实际情况的边坡非圆弧最危险滑动面,并且能够得到抗滑桩的下滑力或边坡的最小安全系数,相同条件下抗滑桩应设置在边坡中部较为适合,才能最大发挥抗滑桩的加固作用。 相似文献