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1.
关于抗剪强度C,φ值统计方法的思考 总被引：2，自引：3，他引：2
将抗剪强度Ｃ，φ值考虑为一个整体进行统计分析，提出了在某个法向应力区间内，满足某个风险率要求的计算公式，及若干条直线的平均值，方差，标准差，标准值的计算方法，说明了新老抗剪强度统计方法之间的内在联系。 相似文献
2.
对15组粘土分别进行分级剪与连续剪试验,分析、对比、统计检验试验数据得出,两种方法所得的抗剪强度参数C、及C′、′无显著差异,而连续剪所得的C值与分级剪所得的C′值有一定的差别。只有通过对连续剪所得的C值进行适当修正,粘土的固结不排水连续剪切试验结果才更加接近分级剪切试验结果。 相似文献
3.
对十分流行的将某层土所取得的全部土样的剪切试验τ－σ值放在一起回归，以求得Ｃ，ψ值的统计方法进行分析，指出这种统计方法不能成立的原因。 相似文献
4.
利用二维颗粒流程序生成5种不同粗糙程度的节理模型,并对5种节理模型进行了5种不同法向恒定荷载作用下的直剪试验,从细观角度分析了不同粗糙程度的节理模型在法向荷载下的形貌损伤情况和裂纹演化机制。与此同时,分析了节理JRC值和节理面颗粒摩擦系数对节理抗剪强度影响,并反推出了节理面抗剪强度参数Cj与?j与JRC值的关系。结果为：法向恒定荷载越大时,节理峰值抗剪应力越大,剪胀现象越小,节理形貌损伤范围越大。随着剪切的进行,上下节理面接触范围减小,微裂纹开始主要沿节理面产生,随着剪切位移的继续增加微裂纹数量显著增加,并且不局限于节理面附近而深入到模型内部。随着节理粗糙程度（JRC值）和节理面颗粒摩擦系数的增加节理峰值抗剪应力也增大。节理抗剪强度参数Cj与?j随着JRC值的增大而增大。所得结果可以为室内试验和工程应用提供参考和依据。 相似文献
5.
采用环剪仪对超固结黏土抗剪强度特性的研究 总被引：4，自引：1，他引：3
利用大型高速环剪仪,对不同超固结比、法向应力和剪切速率下的超固结饱和黏土的峰值强度和残余强度特性进行了研究,并对循环荷载作用前后残余强度的变化进行了初步探讨。试验结果表明,（1）超固结比对超固结黏土的峰值强度和残余强度有着明显的影响;（2）在剪切速率相同的条件下,土体达到残余强度时的位移取决于现存的应力状态,而与应力历史无关;（3）剪切速率越大,峰值强度随之增大,达到稳定残余强度时的剪切位移也随之增加,但剪切速率的变化对残余强度值几乎没有影响;（4）在循环荷载作用下残余强度不同程度的降低,最大降低幅度达12.2 %;当土体剪切面为不规则剪切带时,施加循环荷载后出现残余强度上升的现象。 相似文献
6.
自然界中ＣＯ＿２主要来自有机质、大气和碳酸盐岩石，因同位素分馏作用，其稳定碳同位素组成在这三种物质中的分配不尽相同。本文根据地下水实测ＨＣ，的δ￣（１３）Ｃ￣２值，利用热力学及同位素平衡计算与之相平衡的ＣＯ＿２气体的δ￣（１３）Ｃ值，确定了ＣＯ＿２气体来源，进而确定了的有机来源。 相似文献
7.
某滑坡软弱夹层抗剪强度取值方法的研究 总被引：3，自引：0，他引：3
文章主要针对软弱夹层抗剪强度取值所存在的争议，通过对贵州新街子滑坡的软弱夹层分别选择比例极限、屈服极限及峰值作为剪应力值，采用最小二乘法获得比例抗剪强度、屈服抗剪强度和峰值抗剪强度。以参数选取中应用较为成熟的反分析方法推求力学性质参数c、φ值作为判据对以上3种参数进行比较。计算结果表明：本滑坡软弱夹层中由于含泥量较大，而且粘塑性较强，屈服抗剪强度和反分析得到的抗剪强度偏差最小，比例抗剪强度偏差最大，峰值抗剪强度居中。并以此3种抗剪强度进行天然状态下滑坡稳定性验算，结果表明选用比例极限抗剪强度与当前滑坡的地质现象不符，选用峰值极限抗剪强度安全储备较低，而选取屈服极限抗剪强度最为合理。用此参数进行设计，滑坡已经得到了良好的治理。在取值研究中认为采用试验与反分析相结合的方法确定滑坡稳定性计算参数是比较合理的。以上结论为滑坡中软弱夹层抗剪强度取值的选择提供了重要的依据。 相似文献
8.
结构面的有效受剪区域直接影响其抗剪性能,在以往结构面粗糙度和接触状态分析的基础上,结合结构面的形貌特征扫描和光照技术,对配称结构面有效受剪区域的量化分析方法进行了研究。结果表明：（1）在光源照射下,结构面上的光亮部分较好地反映了剪切过程中的有效受剪区域,对不同入射角下三维光亮面积百分比（BAP3D）的值进行了统计,随着入射角度的增大,结构面三维光亮面积百分比（BAP3D）整体呈近似S型的增长趋势;（2）将结构面有效受剪区域面积与结构面总面积的比值定义为有效受剪系数（JEC）,结合Patton模型,从理论上分析确定了光源最佳入射角度φB=90°–(φb+i)（φb为结构面基本摩擦角,i为结构面平均起伏角）,此时,光亮区域面积和实际有效受剪面积一致,对应BAP3D即为所求的结构面有效受剪系数;（3）考虑有效受剪系数,对Barton剪切力学模型进行修正,建立了修正的结构面剪切力学模型,验证分析表明该模型能较准确地估算结构面的抗剪强度。 相似文献
9.
第二节 统计计算求一个变量的平均值、标准偏差，求二个变量的相关关系、线性回归方程等统计学的计算，用电算器的统计计算功能进行运算，非常简便，为数理统计方法广泛应用于工程实践提供了方便条件。进行统计计算时，电算器工作状态选择统计计算态（STAT或SD、LR）一、单变量统计计算一求平均值及标准差我们经常遇到求平均值及标准差的计算。例如计算工作指标（求平均台效、平均钻头进尺等）、测定产品性能（如粘土造浆率、泥浆仪器性能等）、进行质量检验（如钢材性能），要反复测定，得很多观测值，需求出这些观测值的平均值及标准差。平 相似文献
10.
在环境土工实验室人工配制了新鲜生活垃圾,采用大型压缩与直剪联合测定仪器,对96个新鲜垃圾试样进行了压缩变形、剪应力及剪应变联合测定试验,研究了垃圾的压缩变形对强度的影响及规律。试样的初始孔隙比分别为2.1、2.5、2.9,试样竖向压力分别为25、50、100、200 kPa,每级压力作用下的时间分别为0、0.25、0.5、1、2、6、12、24 h。试验研究表明,（1）不同压缩时间下剪应力与剪应变的关系符合双曲线模型,模型参数a在0.028～0.144之间,参数b在0.012～0.024之间;（2）不同竖向压力及不同剪应变限值下抗剪强度与竖向压缩应变（压缩时间）的关系可以拟合成多项式的形式,得到了参数的拟合值及相关系数,相关系数在0.63～0.98之间;（3）不同初始孔隙比的抗剪强度与竖向压力的关系符合库仑定律,得到了不同剪应变限值的抗剪强度参数,黏聚力在11.1～34.2 kPa之间,内摩擦角在 11.2°～30.6°之间。 相似文献
11.
以水泥土处于复杂环境中的安全性和耐久性为研究背景,对酸碱环境下水泥土进行了固结不排水剪切试验,得到了水泥土应力偏差（σ1-σ3）与轴向应变（ε）关系曲线和抗剪强度指标,研究了酸碱度对水泥土抗剪强度的影响.试验结果表明,随着围压、水泥掺量、pH值的增加,水泥土的抗剪强度逐步增加;水泥土的黏聚力、内摩擦角随着水泥掺量及酸碱度pH值的增大而逐渐增加;得到了不同酸碱度环境下水泥土的抗剪强度方程.其研究结果对在水泥土工程中的安全性和耐久性设计具有一定的指导意义和参考价值. 相似文献
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13.
岩石抗剪强度参数的稳健估计 总被引：2，自引：0，他引：2
提出了Ｍ－稳健估计计算岩体抗剪强度参数Ｃ,ｆ值的计算模型和方法。通过对白云鄂博主矿原位试验数据的稳健估计计算结果与最小二乘法的计算结果的对比分析表明：采用稳健估计的方法所估计出的参数更可靠。 相似文献
14.
原位直剪是测定土石混合料强度参数最为普遍也是最可靠的试验方法之一,但是现有原位直剪仪在试验过程中存在法向加压系统不合理、无法预留剪切缝等多方面的缺陷,影响试验结果的精度。本文对传统原位剪切仪进行有针对性的改造,研制出自反力双剪面大型剪切仪,该大型原位直剪仪有以下特点:（1）设备自身提供水平反力;（2）剪切过程中垂向加压系统固定,无需滚轴排;（3）剪切盒之间可预留可调节宽度的剪切缝,适用性更广;（4）装置模块化程度高,便于搬运、组装和拆卸。通过与单环剪切仪进行现场对比试验发现,与单环剪切仪得到的试验结果相比,自反力双剪面大型剪切仪得到的剪应力-剪切位移曲线为标准双曲线,并且可得到大剪切位移情况下的剪切曲线,通过大剪切位移曲线读取的最大剪应力更贴合实际。与单环剪切仪得到的抗剪强度值相比,内摩擦角低4.6°,而黏聚力高41.14 kPa。同时通过对两种剪切仪得到的剪切破坏面进行图像对照,可明显发现自反力双剪面大型剪切仪得到的剪切破坏面较为平整,未出现单环剪切仪对的剪切破坏面下凹现象。 相似文献
15.
根据中生代火山岩和侵入岩的岩石类型与组合及其岩石化学特征等，将中国东南中生代大陆边缘分成陆缘火山（岩浆）弧（Ｃｖａ）、陆缘弧后（间）火山盆地带（Ａｂｖ）和裂陷火山（岩浆）带（Ｒｖ），并深入研究了它们的Ｓｒ、Ｏ、Ｐｂ和Ｓｍ、Ｎｄ同位素组成特征。Ｃｖａ具较低的ＩＳｒ和δ１８Ｏ值及变化较大的Ｐｂ同位素组成与较高的εＮｄ值；Ａｂｖ具较高的ＩＳｒ和δ１８Ｏ值及较稳定的Ｐｂ同位素组成与较低的εＮｄ值；Ｒｖ则具较低（较稳定）的ＩＳｒ值和Ｐｂ同位素组成及变化较大的δ１８Ｏ值与εＮｄ值。由此推断，Ｃｖａ和Ａｂｖ的岩浆均为陆缘亏损地幔与上地壳成分混合形成（前者地幔成分居多，后者以地壳成分为主），Ｒｖ的岩浆则具陆内交代－亏损地幔与较多的下地壳物质混合源的成因特征。 相似文献
16.
干湿循环对非饱和膨胀土抗剪强度影响的试验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
膨胀土是一种气候敏感性土体,研究在干湿循环过程中膨胀土剪切强度的变化,对了解在自然界周期性蒸发和降雨作用下原位膨胀土体工程性质的变化以及由此导致的地质灾害发生过程具有重要意义。文中以重塑非饱和膨胀土为研究对象,模拟了3次干湿循环过程,对每次干燥路径中的试样进行了直剪试验,重点分析含水率、正压力及干湿循环次数对膨胀土剪切强度的影响,得到如下主要结果：（1）在干燥过程中,随着含水率的减小,试样的刚度、脆性、抗剪强度值（峰值剪切应力）、抗剪强度指标（黏聚力、内摩擦角）及抗剪强度损失（峰值强度与残余强度之差）均呈增加趋势;（2）正压力越高,试样的剪切强度和残余强度越大,而破坏后的峰值强度损失越小,破坏韧性增加;（3）在3次干燥过程中,试样的剪切强度及黏聚力呈先增加后减小的趋势,在第二次干燥过程中达到峰值,但内摩擦角受干湿循环的影响无明显规律;（4）试样经历多次干湿循环后,其剪切特性越来越类似于超固结土,脆性显著增加;（5）干燥过程和干湿循环对试样残余剪切强度的影响都不明显,残余剪切强度基本都在100 kPa附近变化;（6）非饱和膨胀土在干湿循环及干燥过程中剪切强度的变化除了与吸力有关外,还与其微观结构调整和裂隙发育状态密切相关,需要综合非饱和土力学和土质学理论对试验现象进行分析。 相似文献
17.
抗剪强度参数反分析取值研究 总被引：3，自引：0，他引：3
在滑坡稳定性评价及滑坡推力计算中，滑带土抗剪强度的确定直接影响稳定性评价结果与治理方案设计，对该滑体的治理工程造价起着重要的影响。本文运用反分析方法，给出比较合乎实际的滑带土综合抗剪强度指标c, φ值的获取，为进一步的计算、评价、治理提供可靠的依据，并以中里滑坡为例进行了介绍。 相似文献
18.
针对英国GDS公司动态空心圆柱扭剪仪（HCA）在主应力轴旋转试验中能够实现三向动态加载（轴力、扭矩、内围压或外围压）的功能,通过严格的数学推导,提出了3种易于实现又与实际工程背景相符合的应力路径加载方式。当三向动载满足相应的条件时,可以实现（1）平均主应力p和剪应力幅值q保持恒定的应力路径（应力路径1）;（2）中主应力参数b = 0.5、剪应力幅值q为常数的应力路径（应力路径2）;（3）平均应力p保持不变、主应力旋转角90º突变的应力路径（应力路径3）,其中应力路径1、2为模拟海洋波浪荷载作用下的应力路径试验提供了理论依据,应力路径3可用于模拟地震荷载作用下的土体动力特性。以上3种应力路径均不能在两向动态HCA仪中实现 相似文献
19.
为了研究一种简化的方法评价非饱和黄土抗剪强度,本文利用常规直剪仪对非饱和重塑黄土进行固结快剪试验,Whatman s No.42型滤纸测试固结前和剪切后土样吸力,研究同一正应力下初始吸力和剪后吸力的变化趋势及机理,并用非饱和直剪测试结果对常规直剪和滤纸法测得的吸力与强度进行了效验。研究表明,土-水特征曲线的进气值和残余值对固结前和剪切后干密度和吸力的变化起控制作用,获得初始吸力与剪后吸力的变化关系。基于Vanapalli模型,提出了利用土样初始土-水特征曲线、有效黏聚力和有效内摩擦角预测非饱和黄土抗剪强度的公式,研究结果简化了非饱和土强度测试方法,节约了时间,为非饱和土抗剪强度理论在工程实践中推广应用提供新思路。 相似文献
20.
三峡库区滑带土抗剪强度参数的影响因素研究 总被引：12，自引：1，他引：11
针对三峡库区滑带（体）土的多样性和复杂性及其抗剪强度参数的离散性,对影响滑带抗剪强度参数的主要因素进行了试验研究,这些主要因素有试点的地质代表性、试验尺寸、试验数量、应力大小、含水率及剪切面的形态等,尤其是性状不均匀的粉质粘土和碎石土,这些因素的影响更大。滑带性状在不同的部位是变化的,试点部位的选择直接影响参数的代表性,应根据剪切面的性状结合滑带的主要特征确定具有具有代表性的参数;对性状接近的滑带土进行了两种面积不同的比较试验,剪切面积宜大于2 500 cm2,否则,c, ? 值有较大的离散性;在同一场地进行3组且每组5～6点的对比试验,根据1组6点不同正应力的组合得出的c, ? 值最大相差0.5～1.0倍,说明1组试验的数量不宜少于5点;不同饱水状态的对比试验说明,含水率越大,c, ? 值越低;正应力大小及其在各个试点上的分布应结合滑带的性状及滑带的埋深合理选择;对于性状不均匀的粉质粘土和碎石土,碎石含量和粒径大小在剪切面上的分布对c, ? 值的影响也十分显著。因此,应在规程规范的基础上结合工程特点和滑带的环境条件制定合适的试验方案,尽可能减小误差,还应结合滑带的宏观特征及试点实际情况进行综合分析,提出具有代表性的参数建议值。 相似文献