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土流变测定仪由土剪切试验仪改制而成,主要由剪切仪机架、剪切盒、垂直荷载杠杆加压系统、水平剪力施加系统等部件组成。水平剪力施加系统采用重力加压,两级变矩传动,传动系中配置了滚动轴承,安装了测力计,保证了试验数据的准确性。该土流变测定仪重量轻,体积小,结构紧凑,操作简便,具有剪切试验和流变试验两用功能。 相似文献
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本文详细描述了天山中段沿乌鲁木齐—库尔勒公路后峡—乌瓦门段的构造变形特点。综合室内外观察研究结果，在中天山地块南、北缘，及内部的乌拉斯台地区鉴别出三条规模较大的韧性剪切带：中天山北缘剪切带前人已有研究，出露宽达10km的右行斜冲剪切带，见大量糜棱岩、超糜棱岩；乌拉斯台剪切带中的糜棱岩宽超过200m，具有左行走滑运动特点；中天山地块南缘剪切带宽度达5km，内部发育大量闪长质糜棱岩、超糜棱岩，运动方式为左行斜冲。中天山块体南北两侧的脆性边界断层与糜棱岩带变形中心基本重合。这些剪切带具有相当大的走滑位移量，指示天山各地质单元间目前的空间关系可能是走滑拼接的结果。研究天山造山带内剪切带的展布、运动方式、总变形量，对于恢复各地质单元的初始位置、了解造山动力学过程具有重要意义。 相似文献
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模拟岩石节理试样剪切变形特征和破坏机制研究 总被引：11，自引：3，他引：8
通过RMT－150C电伺服试验机,利用人工浇注素混凝土节理试样进行了不同剪切变形速率、法向应力和起伏角情况下的剪切试验,研究了节理破坏模式和刚度特征及其与起伏角、剪切变形速率和法向应力之间的关系。研究结果表明,试样破坏模式主要受起伏角控制,小起伏角情况下节理呈现磨损破坏模式,大起伏角情况下节理呈现剪断破坏模式,法向应力和剪切变形速率对节理破坏模式有一定的影响;节理的剪切刚度随剪切变形速率和起伏角的增大而增大,增大幅度随变形速率的增大有减小趋势;节理的剪切刚度随法向应力的增大而增大,基本呈线性关系。提出了考虑剪切速率和起伏角度影响的节理剪切刚度公式,并根据试验结果对剪切刚度公式进行了拟合。 相似文献
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干密度和细粒含量对砂卵石及碎石抗剪强度的影响 总被引：10，自引：0，他引：10
通过对河床砂卵石及爆破碎石的无黏性粗粒土直接剪切试验,对比分析了在不同试验状态下两种粗粒土的细粒含量和干密度分别对其抗剪强度参数的影响以及抗剪强度参数变化规律;试验结果表明,两种粗粒土的抗剪强度参数基本是随着干密度的增大而增大,摩擦角在细粒含量较小时稳定在某一特定值,随着细粒含量的增加而迅速减小;而当干密度增加到一定程度后不同试料在不同试验状态下,咬合力各自都将趋于某一稳定值。从两种试料的试验状态来看,非饱和固结抗剪强度参数相应地比饱和固结的大,河床砂卵石的抗剪强度参数比爆破碎石的大;对同一级配的河床砂卵石在不同相对密度下进行的直接剪切试验结果表明,其抗剪强度参数随着干密度的增大而增大,最终有趋于某一稳定值的趋势。 相似文献
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上海重塑粘性土的直剪特性研究 总被引：1，自引：0，他引：1
上海地区浅层广泛分布的淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土和粘土具孔隙比大、含水量高、压缩性大、强度低等特点,容易对工程造成严重不良影响。对这三种土重塑样的直剪特性进行了系统研究,试验方法包括固结快剪和固结慢剪,剪切过程中量测剪切位移和竖向压缩量,剪切结束后量测了破坏面上的土样含水率。结果显示,固结慢剪试验中土样均硬化,剪切位移达6mm时仍未破坏;而固结快剪试验中,除粉质粘土外另两类土在0.2mm的位移下就达到剪切强度。通过试验得到了剪切应力与剪切位移关系、剪缩变形量和抗剪强度参数等。结合试验结果,对粉质粘土与粘土的不同结构导致直剪特性的差异进行了分析讨论。可为上海重塑土的结构及力学特性研究提供依据和借鉴。 相似文献
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环空流动壁面剪应力对固井质量的影响 总被引：3，自引：0，他引：3
应用壁面剪应力固井解决了委内瑞拉Caracoles油田固井实践中存在的顶替效率问题。壁面剪应力固井的主要观点是：水泥浆在环空流动的壁面剪应力达到15Pa时，可以保证CBL、VDL和SBT三项胶结测井结果合格;水泥浆在环空流动的壁面剪应力达到30Pa时，可以保证CBL、VDL和SBT三项胶结测井结果优质。高的壁面剪应力可以通过紊流获得，也可以通过提高水泥浆粘切力获得。 相似文献
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针对某电站典型代表性的岩层,进行室内岩石剪切流变试验,对岩块在剪切变形过程中的流变特性进行深入研究,选取扩展的Burgers模型建立流变方程,用MATLAB工具函数fminsearch拟合试验得到的μ - t非线性函数流变曲线,确定岩体结构面的流变参数,并根据剪切流变试验确定其长期剪切强度。相对瞬时剪切强度,用长期强度进行设计更能保证工程的安全。 相似文献
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在岩石剪切破坏中引入力矩模型并就剪切破坏过程进行了分析。在发生剪切破坏时岩石的破坏带有一定宽度,剪切带上的剪应力和支持力不是均匀分布的,在剪切过程中存在一个调整过程,并在局部集中,导致了剪切力矩的存在。当轴向压力 较小时,支持力和剪切力都很小,可视为均匀分布;随着 的增大,支持力和剪切力都增大,出现非均匀分布,局部表现为应力集中,出现局部破坏,而在整体上表现为力矩平衡。当剪切力矩大于支持力矩时,宏观上剪切破坏出现;分析研究了地下水引起的接触面积的变化,由此并推导了静水压力情况下结构面的稳定性。随着水压力p的增大,除了对岩体材料力学性质的弱化外,结构面上有效压力 和结构面上、下岩体的接触面积率 变小,使得发生失稳破坏的临界角 降低,也就是发生滑动的条件更容易满足。 相似文献
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渗流对土体抗剪强度的影响 总被引：3，自引：0，他引：3
土体的抗剪强度是土体的主要强度指标之一。当土体中存在渗流时，由于水流的力学、物理、化学等作用，会使土体的抗剪强度发生变化(主要趋势是使抗剪强度降低)。定量分析了各种情况下渗流作用对土体抗剪强度指标φ,c、有效应力及切向力的影响，得到了渗流作用下土体抗剪强度的定量表达式，并给出了应用算例以说明渗流对土体抗剪强度的明显影响。 相似文献
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In this paper a new method of shearing test by means of rigid technique is proposed , On the weak interfaces of rock, the shearing characteristics and process of shearing stress and displacement can be determined. It is favorable to research the mechanism of failure and various ultimate strength. 相似文献
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运用地质、力学观点分析了黔西盘关向斜燕山期发生的正、反扭动构造特征、成因及其复合叠加现象,认为它们是该区煤田后期改造的主要控制构造,是欧亚板块、太平洋板块和印度洋板块相互运动的结果。自北向南运动的欧亚板块与自南向北运动的太平洋板块,两者作反时针直扭运动,产生北西、南东向挤压形成北东向褶皱（压性结构面）与北西、南东向张性结构面以及两组扭性结构面;自北向南运动的欧亚板块与自南向北的印度洋板块,两者的顺时针直扭运动,又产生了北东、南西向挤压,形成北西向褶皱（压性结构面）与北东向张性结构面以及两组扭性结构面。正、反扭动构造产生两种复合叠加方式：一是地层不发生偏转的简单叠加形式;二是后期顺时针扭动构造导致先期反时针扭动构造发生偏转,这与该区内岩石地层裂隙、断裂和构造形变特征相一致。 相似文献
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为探索滑坡灾害中土在复杂条件下的剪切力学特性,本文利用大型环剪试验机,通过进行各种排水条件下的连续大位移剪切试验,对不同法向应力、剪切速率和孔隙水压力等复杂条件下饱和砂土的力学特性及其变化机理进行了研究。结果表明：1）在连续快速剪切条件下,砂土剪切力学特性在干燥、不排水和排水等条件下呈现不同的变化形式。其中在不排水条件下,饱和砂出现一定的应变软化现象。2）在相同正应力和剪切速率的环剪试验中,饱和砂在不同排水条件下（上排水、下排水、上下排水）的抗剪强度出现显著差异。3）在排水环剪试验条件下,砂土剪切应力与强度的差异性变化不仅与土体内细土颗粒运移和结构变化有关,并且受到剪切过程中不同排水条件下孔隙水压力变化的影响和控制。4）排水环剪条件下,饱和砂孔隙水压力的消散变化不仅与不同排水方式下土体内所形成的排水通道顺畅程度有关,并且受到不同剪切速率和法向应力的影响作用。 相似文献
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循环荷载下饱和黄土不排水强度退化规律试验与理论研究 总被引：1，自引：0，他引：1
循环荷载作用下饱和黄土的不排水抗剪强度会出现退化。退化主要由两方面的原因引起：一是超孔隙水压力的产生而导致有效应力的降低;二是塑性残余变形的累积导致土体内部结构发生了改变。首先基于静三轴不排水剪切试验结果,提出了饱和黄土不排水强度比随超固结比以及初始剪切变形变化规律的拟合公式。在此基础上,引入似超固结比的概念来考虑超孔隙水压力的影响,应用拟合公式来考虑剪切变形的影响,最终推导出了饱和黄土不排水强度的退化公式,与试验结果的对比证明了理论公式预测结果的合理性。 相似文献
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土壤强固剂加固红土的力学特性 总被引：2，自引：1，他引：2
红土样中加入土壤强固剂可以显著改善土体性能，提高强度，减小变形，其加固机理可用等效压力等效剪应变的概念来解释，加固实质就是增强了土颗粒之间的连接力和摩擦力，加固效果相当于提高了作用于试样的垂直压力和破坏剪应力，减少了破坏剪应变，可以用加固效果系数来衡量，各应力－应变特性参数随着垂直压力的增大而增大，但增大的程度逐渐减小，强度加固效果系数和同水平剪应变加固效果系数与垂直压力呈反比，破坏剪应加固效果系数与垂直压力呈正比。 相似文献