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本文介绍和讨论了云南天文台1.2米地平式望远镜主镜支承装置的技术改造工作。其中对主镜采用了水银带侧支承的方法。经过主镜安装后的检测表明:主镜的支承装置满足了原来设计要求中的所有精度指标。 相似文献
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膜厚均匀性是制备高性能光学薄膜的一项重要指标。为进一步提高2.4 m主镜反射膜膜厚均匀性,针对大口径望远镜镀膜设计了膜厚均匀性优化方案。基于真空热蒸发遵循的余弦分布律,结合ZZ3200型真空镀膜机的几何结构和望远镜镀膜的实际需求,编写膜厚计算程序,模拟膜厚理论分布情况,给出膜厚优化设计方法和优化结果。方法一：在蒸发源内侧合适的位置加入修正挡板,结果表明,挡板的曲率半径安装误差在3 mm以内,膜厚均匀性峰谷(Peak to Valley, PV)值由不加挡板时的15%下降到4%,该方法具有一定的普适性,但是挡板安装位置要精确控制;方法二：结合反射主镜中间的圆孔结构,设计双圈蒸发源,结果表明,当内外圈蒸发源的中心距分别为10 cm和130 cm,且满足外圈蒸发源的数量为内圈的12倍时,膜厚均匀性峰谷值为1.85%。该方法是针对中心具有圆孔镜面设计的,适用于大多数反射式天文望远镜镀膜。 相似文献
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针对2 m环形太阳望远镜主镜轴向支撑设计需求和指标,研制了一种基于波纹管的气压式力促动器,开展了全面实验测试。该气压式力促动器采用可伸缩高强度、高弹性金属波纹管作为核心器件,采用线性轴承作为导向机构,并集成单向压力传感器作为力反馈元件,同时在设计中考虑了安装调整工艺便捷性。经测试,该气压式力促动器单向输出力达200 N,输入气压与输出力线性度误差小于2%,力分辨率小于0.23 N,闭环力精度优于±0.3 N。测试结果验证了该气压式力促动器原理和结构简单,安装维护工艺良好,达到了设计指标,可满足2 m环形太阳望远镜主镜轴向支撑的需求。研制工作为气压式力促动器的设计细节改进及主镜支撑系统的工艺优化奠定了基础,并可为其它精密光学镜面支撑系统的工程应用提供参考。 相似文献
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有限元分析技术在空间太阳望远镜结构设计中的应用 总被引：2，自引：0，他引：2
有限元分析技术是现代工程领域中进行结构分析的一种数值方法，已经广泛应用于天文仪器设计。它可使设计者了解被设计对象相应的特性，发现强度或刚度等方面的薄弱点，从而改进和优化设计。以空间太阳望远镜主桁架和主镜室的设计为例，从几何建模、单元划分入手，对静力学分析、模态分析、动态响应和热分析等各方面在空间太阳望远镜设计中的应用进行了阐述；分析了有限元分析存在的误差、产生的原因以及如何减少误差；叙述了有限元分析技术应用于天文仪器尤其是空间天文仪器的发展趋势。 相似文献
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天线有限元模型与实际天线往往存在结构参数误差和材料参数误差等,使有限元模型不能真实反映实际天线结构在各种载荷下的变形特性.针对亚毫米波天线,提出了亚毫米波天线有限元模型参数修正复合优化方法.该方法包括3步,第1步建立天线参数化有限元模型,并进行参数灵敏度分析;第2步,以第1步中得到的高灵敏度参数为优化变量建立优化函数,以初始模型与假想实际天线变形特性的差值最小为目标进行优化;第3步,基于零阶优化法和一阶优化法对天线有限元模型进行复合优化,使天线有限元模型逐渐逼近实际天线.为验证所提出参数修正优化方法的可行性,针对一台1.2 m亚毫米波天线,将对其进行假想实验获得的变形特性作为优化目标,分别对多个材料参数在不同的载荷工况下进行优化,结果表明天线有限元模型经过参数优化后与假想实际天线一致,证明了所提出的亚毫米波天线有限元模型参数优化修正方法可行,并在重力载荷下对修正优化后的天线模型的变形规律进行分析.这种优化方法可以推广应用到大口径亚毫米波天线的有限元模型修正中. 相似文献
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目目特(MMT)原来是多镜面望远镜的意思。它位于亚利桑纳州图桑市南60千米的霍普金斯山顶。在1974年建成时,它由6个跨径1.8米的正六边形镜面组合成等效口径4.5米的一架望远镜。但是在1985年,研究人员们决定将它改建成一架由一个口径6.5米的主镜构成的单口径望远镜。改建后不仅可以使聚光本领加倍,而且可以把角视场加大到15倍。1998年3月2日,它停止了观测并被拆卸了。1998年8月6日,安装了能够支承口径6.5米主镜的镜室。1999年3月25日,由施蒂瓦尔德天文台镜面实验室浇 相似文献
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2.4m天文望远镜光学系统的设计及副镜检验的几种可能方案 总被引：1，自引：0，他引：1
详细说明了 2 .4m天文望远镜分别采用主镜焦比f/1 .5和f/3时光学系统的设计 :针对主镜焦比为f/3的凸非球面副镜 ,阐述了运用 4种不同检验方案的设计结果 ;重点介绍了计算全息法。并对几种方案作了比较 相似文献
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详细说明了2.4m天文望远镜分别采用主镜焦比f/1.5和f/3时光学系统的设计：针对主镜焦比为f/3的凸非球面副镜，阐述了运用4种不同检验方案的设计结果；重点介绍了计算全息法。并对几种方案作了比较。 相似文献
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用单油垫的油膜刚度值来表示柱面和球面轴颈两种极轴静压支承系统三个方向的刚度。由此确立了支承系统的刚度与油垫中心夹角θ、地理纬度φ之间的定量关系,得到了各种φ值下的最佳θ值。为大型天文光学望远镜赤道装置极轴静压支承系统的设计提供了一些初步的理论根据。 相似文献
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一架望远镜的质量不仅取决于其光学零件的质量，同时不取于整个机械结构的优劣。因此，机械设计在望远镜制造中占有极其翻天覆地的地位，对于一架现有望远镜的改装，机械设计的难度更大。本文介绍用于改 装双筒望远镜的φ85厘米反射望远镜镜筒的设计和结构分析。由于EM－1赤道的承载能力有限，镜筒设计中如何重量成为设计的关键问题。为此，镜筒的主要部位，诸如筒体和主镜室等均作过力学分析，选择其中最佳的方案。该镜筒将作为一个完整的镜筒安装在EM－1装置上，它主要用于光电测光工作，也可以作光谱工作。 相似文献
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云南天文台1m红外太阳望远镜是多功能、多波段的太阳望远镜,望远镜使用过程中主镜的热变形直接关系这系统的光学精度,建立光学系统的光机热结合的分析方法,可以直观的得到热辐射对光学系统的影响结果,使得望远镜的设计阶段就能评估热变形对系统的精度影响,确定光学元件是否满足要求. 相似文献
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本文介绍了低纬子午环的在像状况,以及针对主镜和副镜的镜室设计和装配中的不当之处所作的修改情况,分析了进行这些修改必要性。 相似文献
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本文通过口径为1000,主焦比为3,卡氏焦比为8的实例,对四种主要的卡氏系统:1.类R-C、2.R-C、3.抛物面主镜和4.球面主镜的卡氏系统,研究和设计了四种不同的非球面板改正器。对类R-C、R-C和抛物面主镜的卡氏系统,视场直径取为1°.5,在4047—4861波段附近,像的最大弥散小于0″.2。在3650—10140的波段范围,各色光叠加在一起的最大弥散约为0″.5。对于球面主镜的卡氏系统,视场直径取为40′,相应的像斑为0″.8和1″.1。以上这些系统,当取去改正器后,都有一个消球差的焦点。对于其它焦比值的卡氏系统,这些研究和结果,仍具有参考价值。 相似文献
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卫星径向位置摄动计算中的几个问题 总被引：1，自引：0，他引：1
为了对卫星轨道径向位置误差进行分析，本文将给出由地球非球形引力位（包括潮汐形变）引起的卫星径向位置摄动表达式，它将同时包含完整的卫星轨道偏心率的0阶和1阶项，并给出径向位置摄动空间分布的一种简单计算方法，它可明显地节省计算机时． 相似文献