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E601型蒸发器和20厘米蒸发器（简称小型蒸发器,下同）的使用都编入了《地面气象观测规范》。小型蒸发器在我国气象站网已使用多年,积累了大量资料。从目前气象部门蒸发观测的实际情况来看,小型蒸发器有被E601型蒸发器取代的趋势。1997年初,由我国自行研制的E601B型蒸发器在我省基准站和基本站投入使用,并作正式记录。按照世界气象组织的规定：标准蒸发器应为20平方米的蒸发油。其蒸发量可近似代表自然水体（如水库、湖泊）的水面蒸发量。试验表明,E60lB型蒸发器测得的蒸发量很接近标准蒸发器的蒸发量,小型蒸发器的蒸发量比标准蒸… 相似文献
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小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因 总被引：1，自引：0，他引：1
在小型蒸发器蒸发量的观测过程中,有时因一些不明原因,致使蒸发量测定值成为负值。小型蒸发器蒸发量计算公式为蒸发量=原量+降水量-余量,由此可直观看出小型蒸发器蒸发量若为负值,只有一个原因,那就是小型蒸发器的原量+降水量<蒸发余量。现就这一原因进行分析。(1)因小型蒸发器与蒸发专用雨量器构造不同、安装位置不同,对降水量测量结果的减少存在重要的影响。小型蒸发器为口径20 cm、高约10 cm的金属圆盆,受水界面较为单一;而蒸发专用雨量器是由全新不锈钢的口径为20 cm的承水器(漏斗)、储水筒、储水瓶几个部件组成,承水器与漏斗连接面不是… 相似文献
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小型蒸发误差原因分析和对策韩通（会宁县气象局会宁７３０７００）小型蒸发器观测简便，蒸发量资料积累时间较长，但小型蒸发器所测得的蒸发量与实际蒸发量之间有一定误差。本文就引起小型蒸发器蒸发量（以下简称小型蒸发）误差的原因进行初步分析，并探讨改进措施。１误... 相似文献
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小型蒸发器水面蒸发昼夜差异的分析 总被引：1，自引：0，他引：1
根据都昌蒸发实验站1980—1991年日两段制水面蒸发资料,分析了小型蒸发器水面蒸发量及其折算系数的昼夜差异,并与E_(601)型蒸发器水面蒸发量及其折算系数的昼夜差异进行比较,从另一角度揭示了小型蒸发器水面蒸发特点及其存在的问题,提出了改进意见。 相似文献
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气象台站测定的蒸发量,是指一定口径蒸发器中的水因蒸发而降低的深度。目前台站普遍使用小型蒸发器进行蒸发量测定。小型蒸发器具有构造简单、操作方便的特点。观测资料长,对同一地区来说有一定的代表性。但是小型蒸发器观测的蒸发量只能代表该仪器在特定环境下的蒸发量,不能代表实际的水面蒸发量。而且小型蒸发器由于仪器构造、安装、观测等因素影响,记录代表性差,误差也较大,归纳起来大概有以下几种误差。1仪器构造误差小型蒸发器口部分有一个安置喇叭状金属丝网圈的平面环边。遇有降水时,按《规范》要求,须取下网圈。这样不但平面环边有… 相似文献
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要合理利用水资源,必须了解水份循环实况,也就要进行水份平衡的计算,蒸发项的计算是必不可少的。在目前的技术条件下,直接而且准确地测量自然蒸发是不易做到的。一般采取两类方法:即蒸发力的测量和估算以及蒸发器直接测量法。我国目前大多数气象台站用20厘米口径的小型蒸发器来测量水面的蒸发,所积累的资料年代也较长。但小型蒸发器水体面积小,口沿又离地70厘米高。显而易见,所测出的蒸发量代表性稳定性较差,使用效果也并不理想。E—601型蒸发器就相对地克服了许多小型蒸发器的缺陷。有一定代表性和稳定性。但E—601型蒸发由于观测所得的资料年代短,很难适应各方面需求。如何能较好地找出小型与E—601型蒸发量之间的关系,通过订正使已有的小型蒸发资料发挥更大效益呢?本文就此作一些探讨。 相似文献
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利用小型蒸发器观测水面蒸发量的几个问题 总被引：2，自引：0，他引：2
本文利用广州蒸发实验站的水面蒸发量和气象要素的观测资料,计算了小型蒸发器的折算系数及其变异系数等;得出小型蒸发器与标准蒸发器月蒸发量的回归方程,以及计算水面蒸发量的经验公式。对上述观测和计算方法的结果进行了比较。并就气象台站的水面蒸发观测工作提出了建议。 相似文献
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一、引言 《气象》1984年第12期《小型蒸发器与E-601型蒸发器的对比观测分析》一文,对小型蒸发器(φ20厘米)与E-601型蒸发器的蒸发量进行了对比,并对小型蒸发器观测值偏大的原因进行了分析。同期《关于小型蒸发器观测资料的订正问题》一文指出,小型蒸发器蒸发量订正为E-601型蒸发器蒸发量时以比值法为宜,并建议按气候区进行对比观测,求出每个气候区的订正系数。 相似文献
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通过对台山市气象站1998年3月至1999年2月E601B型与小型蒸发器一年蒸发量的观测资料进行对比分析,得出小型蒸发量较大型蒸发量偏大的结论,并且分析了小型蒸发偏大的原因。 相似文献
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通过对台山市气象站1998年3月至1999年2月E601B型与小型蒸发器一年蒸发量的观测资料进行对比分析,得出小型蒸发量较大型蒸发量偏大的结论,并且分析了小型蒸发偏大的原因。 相似文献
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常绪正 《沙漠与绿洲气象(新疆气象)》1995,(5)
通过对20cm小型蒸发器与20m2蒸发池的对比观测试验，找出两者的变化规律，求出订正值，以便充分利用小型蒸发器的蒸发资料，为资料使用部门提供接近实际大水体蒸发的参考数据。 相似文献
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在 E-601型蒸发器的观测中,我们发现测得的蒸发量,除了受气象要素的制约外,由于仪器本身的特点,比起小型蒸发器,人为因素对蒸发量带来的误差更多。在观测中如不注意,将直接影响记录的“三性”,甚至使记录面目全非。这些因素主要有:1.应统一保持相对稳定的水面高度。蒸发与水温直接有关,蒸发桶内水面过高水体温度低则使蒸发偏小;水面过低水体温度高而使蒸发偏大,使记录失去代表性和比较 相似文献
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一、引言 笔者曾对小型蒸发器与E-601型蒸发器的蒸发量折算系数作了简要分析,现再对φ80cm套盆式蒸发器与E-601型蒸发器的蒸发量折算系数作一分析。以便将原有的套盆式蒸发器所测得的水面蒸发量换算成E-601型蒸发器的水面蒸发量,以延长E-601型蒸发器的资料系列。 水文部门自60年代起逐步改用E-601型蒸发 相似文献
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目前我国大多数台站都是使用20厘米口径的小型蒸发器测量水面蒸发。一般都认为用小型蒸发器测得的蒸发量比实际水面的蒸发量要大。由于实际水面蒸发很难测量,小型蒸发器测值偏大多少,还没有可靠的数据。从E-601型蒸发器(口面积3000平方厘米)的构造、安置等观察,可能比较接近于实际水面蒸发。我站观测场装有小型和E-601型两套蒸发器,相距10米左右。经过1979—1982年四年的对比观测,发现两者的蒸发量相差悬殊。四年的平均年蒸发量小型的为1413.6毫米而大型的为868.0毫米,小型蒸发量比大型偏大63％(见表1)。 但是,从各年各月的偏大值来看,在不同的年分和月分,它的偏大值又没有一定的规律(参阅附图)。 相似文献
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E601型与小型蒸发器对比观测分析 总被引：8，自引：0，他引：8
通过对长春国家基准气候站 1 986～ 1 997年夏季 ( 5～ 9月 ) E60 1 型与小型蒸发器1 2年蒸发量及 1 997年冬季 ( 1 0～ 4月 )的冰面蒸发对比观测资料 ,进行相关分析和对比分析 ,得到两种蒸发量的折算系数 ,求出了累年 E60 1 型蒸发量的气候估计值。 相似文献
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王淑民 《沙漠与绿洲气象(新疆气象)》1991,(7)
在E-601型蒸发器的观测中,我们发现测得的蒸发量,除了受气象要素的制约外,由于仪器本身的特点,比起小型蒸发器,人为因素对蒸发量带来的误差更多。在观测中如不注意,将直接影响记录的“三性”,甚至使记录面目全非。这些因素主要有: 1.应统一保持相对稳定的水面高度。蒸发与水温直接有关,蒸发桶内水面过高水体温度低则使蒸发偏小;水面过低水体温度高而使蒸发偏大,使记录失去代表性和比较性。所以蒸发桶内水量必须保持相对稳定。因蒸发和降水,使桶内水面高度不在规定范围时,必须加(或吸)水。我们感到,一般限制在每天观测时若读取的余量≤40.0mm(或≥60.0mm),则在观测后必须加(或吸)水, 相似文献
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小型蒸发器与Ｅ─６０１型蒸发器观测资料的对比分析苏梅（广西区气象台市宁５３００２２）我区气象台站普通使用２０厘米口径的小型蒸发器测量水面蒸发量．一般认为用小型蒸发器测得的蒸发量比实际水面的蒸发量要大。１９８６年，我站安装了Ｅ－６０１型蒸发器．并开始观... 相似文献
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桔枫 《沙漠与绿洲气象(新疆气象)》1987,(5)
一、两种蒸发器的比较 E-601型蒸发器的蒸发桶外围有水圈,用以减少太阳辐射及溅水对蒸发的影响.而水圈外围又有土圈,比较接近自然环境,故测得蒸发值较小型蒸发器更接近自然水面的蒸发.本站4月至10月测得小型蒸发总量为1027.5mm,E-601型为717.4mm,E-601型约占小型蒸发器的70%,这与水文部门统计的换算系数十分相近.即把小型蒸发量乘以0.72即等于E-601型的蒸发量.这个系数一般阴天大于晴天,冬季大于夏季. 相似文献
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口径20cm的小型蒸发器是我国气象台站普遍采用的仪器。由于蒸发器内水的吸附作用,器壁四周水面附近一定高度内存在着一个浸润圈,加大了器内水体的蒸发面,增加水面蒸发量。因此小型蒸发器所测得的蒸发量不是蒸发器内自由水面的蒸发量,而是器壁耗水量与器内自由水面蒸发量的总和。 为了求得器内自由水面的蒸发量,应对器测蒸发量作扣除器壁耗水量的改正。现在我们假设小型蒸发器的器壁浸润高度为h,则 相似文献
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E 601B型蒸发器与小型蒸发器测值对比分析 总被引：1，自引：0，他引：1
通过塔城国家基准站1985-2001年非冰期（4-10月）E-601B型与小型蒸发器逐月蒸发量对比观测数据及塔城水文站2009-2011年3年冰期（11月至次年3月）冰面蒸发对比观测数据,应用比值法和多元线性回归方法,计算了两种蒸发量之间的折算系数.结果表明：小型蒸发器蒸发量与E-601B型蒸发器蒸发量存在很好的线性相关关系,相关系数非冰期为0.877,冰期为0.924;折算系数非冰期为0.596,冰期为0.349,为有效利用长序列、单站点小型蒸发器观测资料提供了依据. 相似文献