共查询到20条相似文献，搜索用时 140 毫秒
1.
2.
不同的桩-土剪切模式对桩-土剪切位移量的大小和桩侧摩阻力的发挥有重要影响。对抗压桩、顶拔桩和负摩擦桩等3种模式的6根钻孔灌注桩的剪切特性进行了现场加载试验与长期监测。通过对不同桩型的桩身应变、桩顶位移和桩周土沉降等试验资料的系统分析,建立了"侧阻-位移"曲线确定各模式桩-土剪切位移量和不同深度的极限侧阻力。根据不同桩-土剪切模式极限侧阻力的发挥特征,分析了桩-土相对运动方向、剪切边界约束条件、剪切位移量、加载速率和剪切历时等5个因素对极限侧阻力发挥的不同影响。讨论了利用现场顶拔桩试验结果对桩负摩阻力增大段的极限负摩阻力进行预测的可行性,供同行参考借鉴。 相似文献
3.
依据59根桩静载荷试验实测结果和桩侧相关土层的标贯试验成果,反算出砾卵石持力层中预制桩的极限桩端阻力,结合7根桩身埋设有应力计的预制桩桩端阻力的实测成果,分析了砾卵石层中的预制桩的桩端阻力、桩端荷载分担比例及端阻充分发挥所需的桩端位移.通过对121根以砾卵石为持力层的预制桩的静载试验成果与静压法施工终压力的比较,分析了砾卵石层中静压预制桩的施工终压力与极限承载力的关系. 相似文献
4.
通过对极软质岩石地基进行现场原位测试，以及对极软质岩石地层中嵌岩桩的承载力计算，就如何根据现场原位静载试验确定极软质岩层的极限端阻力标准值的问题进行了研究，进而确定了桩端总极限端阻力标准值的计算方法，并提出了极软质岩石地基中基桩的设计方法及承载力的取定意见。 相似文献
5.
扩底桩深度效应数值解法及其承载力确定方法 总被引：5，自引：3，他引：5
根据经典弹性力学理论分析了扩底桩桩－土作用的力学性质和荷载传递机理。用离散法计算侈层地基上桩－土作用的应力、应变及其分布规律，求得桩端阻力临界桩长、临界厚度数值解与其与土的性质和桩的几何尺寸之间的相互关系，给出了考虑深度效应的单桩极限承载力标准值的理论解和计算实例。 相似文献
6.
桩?土剪切位移对桩基负摩阻力发展有重要的影响。在既有研究的基础上，通过桩周土体沉降与桩身应变的监测结果建立了计算桩?土剪切位移量的方法。利用该方法对浅中层桩?土监测数据进行分析，确定了在桩顶自由条件下该试验场地桩?土剪切位移量在4～5 mm；对于深层桩?土没有达到该剪切位移量，负摩阻力则无法发挥至极值。根据负摩阻力的发挥特征，改进了规范中嵌岩桩负摩阻力的计算方法，该方法同时考虑了桩周土竖向有效应力与桩土剪切位移的影响。使用该方法计算的负摩阻力与实测结果较为吻合，获得的下拉荷载能够达到安全与经济的效果，可供工程设计参考、借鉴。 相似文献
7.
8.
砂卵石层上大直径扩底短墩竖向承载性状 总被引：10，自引：2，他引：10
根据同一场地砂卵石层中一组土的深层静载荷试验、一组纯摩擦桩和两组原型扩底墩的竖向承载力静载试验，分析了埋深在6.20～6.75 m处的扩底短墩的荷载传递性状。结果表明，可用直接试验法和间接试验法确定扩底墩的竖向承载力。以卵石层为持力层的S3试验墩的极限承载力为7 250 kN，其中端阻力达6 890 kN，占95 %；以砂层为持力层的S2墩的极限承载力为2 330 kN，端阻力占85 %。当墩顶仅沉降1.46 mm左右时，S3、S2墩侧摩阻力已充分发挥；在端阻力充分发挥时，S3、S2墩顶沉降则分别达92.64 mm和21.07 mm。直径相同时，扩底桩的竖向承载力远大于纯摩擦桩和直身墩。 相似文献
9.
柳州中等风化白云岩嵌岩灌注桩承载力探讨 总被引：4，自引：0，他引：4
通过对实测资料的分析，柳州中等风化硬质白云承载力标准值可比ＧＢＪ７－８９规范规定的标准值提高一个等级，达４０００ｋＰａ，嵌岩桩与桩周土（岩）之间的侧摩阻力可得到较大的发挥；而桩端持力层受力将不会达到承载力的设计值；建议应当改变嵌岩桩承力勘测设计存在双保守的状况。 相似文献
10.
刘丽 《中国地质灾害与防治学报》2009,20(4):121-123,129
需要多大的压桩力才能将桩压入设计预定的标高,获得最大的单桩承载力,这是工程上最实际、最有价值的问题之一。本文通过静力压桩及静载试验求取适合于工程实际情况的终止压桩力与单桩极限承载力的关系,并通过钢弦式应力计在预应力管桩中的应用,论述了由测应力计频率到求取单桩极限侧阻力标准值及极限端阻力标准值的过程和原理。 相似文献
11.
刚性荷载下现浇X形桩复合地基极限承载力特性研究 总被引：1，自引：0，他引：1
现浇X形桩是通过等截面周边扩大原理,将圆形截面的正拱变为反拱而成的。作为一种新型的异型截面桩,目前对其极限承载力的计算仍采用规范中建议的经验公式。结合南京桥北污水处理厂地基处理工程的现场静载荷试验,应用有限元软件ABAQUS,建立刚性荷载下现浇X形混凝土桩复合地基的模型,模拟不同桩身模量、桩周土模量、桩长、褥垫层厚度和模量等参数下现浇X形混凝土桩复合地基的荷载-沉降关系,从而得出复合地基的极限承载力。结果表明,现浇X形桩单桩复合地基极限承载力比等截面面积的圆形桩单桩复合地基增大20%以上,X形桩4桩梅花形复合地基极限承载力比等截面面积的圆形桩大12.35%。极限承载力随桩身模量、褥垫层模量、桩周土体模量或者桩长的增大而增大,而且在众多影响因素中桩周土体模量对复合地基极限承载力的影响最为明显。 相似文献
12.
Based on careful analysis of variable step size gray predicted method to determine ultimate bearing capacity of single pile and interaction between soil and pile, the problems of the present model to predict ultimate bearing capacity of single pile about derivative of single pile Q-S curve and method to determine background value are pointed out. According to the law of the development on single pile Q–S curve, an improved variable step size gray predicted model to determine ultimate bearing capacity of single pile is put forward. Finally, accuracy standard and reliability of gray predicted method to determine ultimate bearing capacity of single pile are tentatively studied. By computation of the engineering example and comparing with other methods, it is shown that the model proposed is reasonable. 相似文献
13.
针对浮式海洋结构采用的桩基础,考虑土的循环软化效应,将软土的循环强度与Mohr-Coulomb屈服准则相结合,基于拟静力弹塑性分析建立了循环波浪载荷作用下斜向抗拔桩循环承载性能的计算模型,确定了斜向上载荷作用下抗拔桩的循环承载力,并与单调加载作用下的斜向抗拔桩的极限承载力进行了对比,进一步探讨了桩长、桩径、桩体模量及载荷循环次数等因素对斜向抗拔桩循环承载力的影响。研究结果表明：循环波浪荷载的作用导致了斜向抗拔桩土体循环强度的分布不均匀,从而降低了地基的循环承载力。斜向抗拔桩的动态极限承载力随循环次数的增加而降低,随桩长、桩径及桩体模量的增大而增大。 相似文献
14.
由于静压桩沉桩后桩周土重塑,静压桩承载力表现出随着休止期的延长而增长的特性。本文从静压桩沉桩后桩周土体内孔隙水消散固结的角度出发,对静压桩承载力时间效应的理论和试验分别进行归纳,结合孔隙水消散路径及固结模型,对桩周土体初始超静孔隙水压力大小及其分布特征进行总结,分析承载力各种测试方法的优缺点,对静压桩承载力的时效性进行深化研究,并探讨了不同地质条件、不同桩的类型对休止期内静压桩承载力的影响,进一步对基于实测数据得出的经验公式进行总结。讨论了基于不同本构关系模型的应力场及位移场解答和沉桩后孔隙水压力消散解答,在此基础上总结了桩基极限承载力理论公式;探讨了黏性土、砂土条件下,考虑超固结比、不排水抗剪强度和塑性指数比对桩基极限承载力系数A的影响,在此基础上归纳了桩基极限承载力经验公式。建议在经验公式基础上设置多重参数,以提升经验公式的精确度,并完善对不同桩、土类型的参数解答;利用BP神经网络,导入静压桩承载力相关参数,以得到针对不同地质条件、桩型、休止期的承载力最优解。 相似文献
15.
轴向荷载对斜桩水平承载特性影响试验及理论研究 总被引：1，自引：0，他引：1
斜群桩受水平荷载作用时,群桩中的基桩受到径向荷载、轴向荷载和弯矩的共同作用。为研究轴向荷载对斜桩水平承载特性的影响,完成了3根单桩以及1组1×2斜桩的大尺寸模型试验。试验结果表明：轴向拉力作用会降低斜桩的水平刚度和极限承载力;而轴向压力作用则会使其水平刚度和极限承载力提高。基于桩侧浅层土体楔形破坏假定,推导了考虑轴向荷载影响的斜桩水平极限土抗力计算公式,提出了桩侧土抗力的p-y曲线方法,并通过模型试验及现场试验验证其合理性。 相似文献
16.
17.
18.
自平衡试桩法相较于传统静载试桩法而言具有方便、经济、适应性强等优势，但该法一直备受争议。为研究自平衡与传统静载试桩法荷载传递规律的差异及原因，进行了花岗岩残积土中相同边界条件下自平衡试桩、静压试桩、抗拔试桩室内模型试验。通过桩身所贴电阻应变片，获得了各级荷载下桩身不同位置的应变值，对单桩极限承载力、桩身轴力传递、桩侧摩阻力分布进行分析。研究表明：（1）花岗岩残积土中，自平衡上段桩与抗拔桩在达到极限承载力时，呈突发性破坏；（2）模型试验对比分析得出花岗岩残积土中桩侧摩阻力转换系数? 为0.573；（3）底托和顶拔两种加载方式测得的单桩抗拔极限承载力相当；（4）荷载从加载端向另一端传递，各试桩桩侧摩阻力较大值所在位置不同，自平衡上段桩与抗拔桩在桩身下部，静压试桩在桩身中部。 相似文献
19.
随着大型基础施工进度和地层限制等要求的提高,抗拔桩基础先于基坑开挖施工逐渐成为发展趋势。伴随着基坑开挖产生的大面积卸荷,抗拔桩受力状态和极限承载力将产生重大变化。本文将颗粒流数值模拟与极限平衡理论分析相结合,剖析开挖卸荷条件下,抗拔桩破坏机理和极限承载力特征。分析表明：抗拔桩周边土体的破坏特征为倒锥台形,存在线性破坏面和破坏角;开挖卸荷对桩周土的破坏角影响不大,但桩长对破坏角的影响显著;根据机理研究结果,建立理论分析模型,推导出较实用的抗拔桩承载力及其损失比理论公式,并针对前人的模拟试验结果对理论公式进行了检验。 相似文献
20.
新型螺旋成孔根植注浆竹节管桩是一种新的组合桩型,具有承载力高、技术含量高和安全性能好等特点。为了更好地了解新型组合桩的抗压承载机制,应用ABAQUS软件进行抗压数值模拟。通过将模拟结果与现场试验结果对比,验证了数值模型的可靠性。分析模拟结果,发现桩身竹节处存在2～3倍桩径的应力影响范围,并且存在1.6～1.8倍桩径的空壳区,竹节极限承载力从上到下排列线性增长（除第1节和最后一节）。结果还表明,竹节间距、水泥土厚度、桩侧土弹性模量以及桩端土弹性模量都对组合桩极限承载力有影响,而水泥土弹性模量的影响则可忽略。以往相似工法的极限承载力公式都不能很好地诠释本桩型的受力特性,因此,结合理论分析与抗压受力机制,提出考虑侧阻竹节影响系数的单桩极限承载力公式,与现场试验结果对比,较为接近。 相似文献