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11.
基于蒙特卡罗边坡稳定二元体系的建立与应用   总被引:3,自引:0,他引:3  
桂勇  邓通发  罗嗣海  周军平 《岩土力学》2014,35(7):1979-1986
边坡是一个具有明显不确定性、模糊性和时变性的系统,安全系数及可靠度理论在边坡稳定评价上各有优缺点。二元体系是基于确定性指标(安全系数)和不确定指标(可靠度)建立的边坡稳定综合评价指标体系,兼有二者的优点,具有重要的理论意义和实践价值。考虑到边坡材料指标具有区间分布及稳定边坡的安全系数不能小于其临界值的特点,对纯数学理论模型进行修正,提出了一种更加符合工程实际的边坡稳定二元评价体系,同时选取蒙特卡罗模拟法,将该二元评价体系融入GeoStudio软件,借助GeoStudio软件强大的计算能力,形成一套完整而高效的边坡稳定二元指标分析方法。采用该方法进行了降雨条件下花岗岩残坡积土边坡稳定性分析,得出了有益的结论,验证了该方法的可行和高效。  相似文献   
12.
水土合算法土压力计算时的强度指标   总被引:1,自引:0,他引:1  
提出了水土合算时接近其实际固结状态和应力路径的强度指标公式,据此分析了常规三轴压缩指标应用时可能引起的误差.  相似文献   
13.
在三轴条件下,对饱和土(砂土和黏土)进行排水与不排水条件下的冲击试验及冲击后再固结试验,对比研究了不同渗透性土在不同排水条件下的冲击动力响应和冲击后再固结性状.结果表明:饱和黏土不排水冲击时的孔隙水压力随冲击击数增加而升高并逐渐稳定,排水冲击时的孔隙水压力则是先达到峰值然后有所下降;砂土不排水冲击时的冲击能量对孔隙水压力影响最明显;饱和砂土不排水冲击时的轴向应变与冲击击数呈近似线性关系,饱和黏土冲击及饱和砂土排水冲击则呈近二次曲线关系;饱和砂土不排水冲击后再固结阶段的孔隙水压力立即消散为0,同时体变迅速增大到一定值;饱和黏土在冲击后再固结阶段的孔隙水压力在一定时间内逐渐消散完毕,同时体变逐渐增大;饱和黏土排水冲击时,冲击阶段产生的体变占冲击引起总体变的39%~49%,冲击后再固结阶段产生的体变占51%~61%;砂土和黏土的总体变均表现为排水冲击明显大于不排水冲击,改善冲击时的排水条件有利于提高加固效果.  相似文献   
14.
掌握基质吸力对非饱和离子型稀土抗剪强度的影响,对于认清水对矿体强度的弱化作用具有重要意义。现场测试了矿体的土?水特征曲线和抗剪强度,由此得到基质吸力对矿体抗剪强度的影响特性,即随着基质吸力的增大,矿体的内摩擦角略有增大,黏聚力大幅增大。同时,根据进气值所代表的物理意义进行分析可知,当基质吸力小于进气值时,基质吸力对抗剪强度的贡献速率可看成一稳定值;当基质吸力大于进气值时,基质吸力对抗剪强度的贡献速率逐渐减小。由此,以进气值为分界点,提出非饱和强度改进模型,通过改进模型计算得到的抗剪强度贡献值与现场实测值的误差绝对值基本在15%以内,且优于其他模型预测结果,表明本文的非饱和强度改进模型是有效的。  相似文献   
15.
拟合了《建筑地基基础设计规范》中承载力系数的计算公式,据此定量分析了土的抗剪强度指标对地基承载力计算结果的影响程度,并以实例说明了工程实践中正确选用试验方法和试验类型的重要性。  相似文献   
16.
就破坏面方位、剪切前固结应力状态、剪切应力路径及主应力偏转对总应力强度指标的影响及解决的途径作了简要分析。  相似文献   
17.
强夯的地面变形规律初探   总被引:11,自引:0,他引:11  
根据工程实测资料 ,分析了强夯时的夯坑深度与场地平均夯沉量的影响因素与变化规律 ,提出了初步估算夯击时夯坑深度和场地平均夯沉量的经验方程。  相似文献   
18.
正常固结饱和地基土的总应力强度指标   总被引:1,自引:1,他引:0  
地基极限承载力与土体稳定分析的总应力分析法需要用土的总应力强度指标。三种常规室内三轴试验的固结应力状态、剪切时的应力路径和排水条件与地基土原位受荷破坏时不尽相同。本文首先建立三种典型排水条件下模拟地基土实际受力的总应力强度指标理论式 ,分析了其变化规律 ;与常规三轴试验结果进行了比较 ;分析了固结不排水条件下的强度计算途径和对应的指标 ;最后建立了两种部分排水条件下的总应力强度指标的计算式 ,分析了它们随固结的变化。  相似文献   
19.
预钻孔孔径对部分挤土桩挤土效应的影响研究   总被引:5,自引:1,他引:5  
推导了具有一定初始半径的圆柱形孔扩张的弹塑性解,据此讨论了预钻孔取土打桩时,预钻孔孔径大小对挤土效应的影响。  相似文献   
20.
罗嗣海 《地球科学》1997,22(2):205-209
给出了层状地基一维和多维固结的计算方法,应用上述方法,以双层地基为例,探讨了层状地基固结的若干特性,对常用的简化计算法进行了比较和分析。  相似文献   
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