管缝式锚杆在拉拔荷载作用下受力分析模型     

杨海清  周小平  张永兴 《岩土力学》2007,28(Z1):236-240

建立了管缝式锚杆在拉拔荷载作用下的受力分析模型,该模型能够反映锚杆破坏的渐进过程。分析表明,在拉拔荷载作用下管缝式锚杆在荷载作用点最先发生相对滑移,且随着荷载的增加滑移段的长度逐渐增加,直到整根锚杆与围岩发生相对滑移。根据能量守恒原理得到了管缝式锚杆在安装入钻孔后对围岩径向作用力的计算公式。对管缝式锚杆进行了非局部摩擦分析,得到了基于非局部摩擦模型的管缝式锚杆界面剪应力分布。研究了管缝式锚杆直径对锚杆界面剪应力分布的影响,同时得到了锚杆最大抗拉拔力与锚杆长度之间的关系。将理论模型预测值与试验结果对比,验证了理论模型的有效性。  相似文献   

粉质黏土的真三轴试验及强度特性研究     

代金秋  苏仲杰  赵明超  项宇航 《岩土力学》2016,37(9):2534-2540

为研究复杂应力路径下粉质黏土强度特性,利用TSW-40型土壤真三轴仪,开展了不同试验条件下粉质黏土的真三轴试验。研究了真三维应力状态下粉质黏土应力-应变曲线变化规律,探讨了含水率、固结围压和中主应力比等试验条件对粉质黏土强度的影响规律,对比分析了真三维应力状态下 平面上粉质黏土试验值与Mohr-Coulomb（简称M-C）强度准则和双剪强度准则的差异。研究结果表明：真三维应力状态下粉质黏土的广义剪应力-剪应变曲线主要表现为应变硬化型。粉质黏土强度随中主应力比和固结围压的增大而增大,随着含水率的增大而减小。 平面上粉质黏土的强度包络线随静水压力 的增大向外逐渐扩展,随含水率 的增大向内逐渐收缩。 平面上M-C强度极限线和双剪强度屈服极限线与试验值对比分析表明,M-C强度准则描述土体强度时结果偏小,采用双剪强度准则时结果偏大。  相似文献   

单孔复合型土锚最优分段长度的确定     

郑全明 《上海国土资源》2000,(1)

从变位——剪应力理论入手,分析了拉力型土锚的受力机理。以分散压力型土锚为例,确定了单孔复合型土锚的最优分段长度。并从理论上对其极限承载力与拉力型土锚极限承载力进行了比较,得出了一些比较切合实际的结论。  相似文献   

考虑剪应力作用的刚性挡土墙主动土压力分析     

刘忠玉  陈捷  李东阳 《岩土力学》2016,37(9):2443-2450

以墙后为无黏性填土的竖直刚性挡土墙作为研究对象,假定墙后土体中形成圆弧形土拱,考虑水平土层间的剪应力,修正了水平层分析法,从而得到平动模式下主动土压力分布、合力大小及其作用点位置的表达式。通过与模型试验结果和现有理论成果的对比分析,证明了修正方法的合理性。参数分析表明,水平土层间的平均剪应力受墙土摩擦角、填土内摩擦角等因素的影响,与主动土压力一样沿墙高为非线性分布。同时,考虑水平土层间剪应力作用得到的侧向主动土压力系数、主动土压力合力与不考虑剪应力作用的理论解答相同,但合力作用点位置高于库仑解,且低于不考虑剪应力作用的理论解答。  相似文献   

基于应变梯度理论的韧性剪切带理论研究   总被引：10，自引：0，他引：10  

王学滨  潘一山  马瑾 《地质力学学报》2002,8(1):79-86

地质领域中存在的大量事实都可以归为应变局部化范畴,韧性剪切带是剪切应变局部化带。本文首次应用应变梯度塑性理论对韧性剪切带进行了理论分析。获得了韧性剪切带内部局部剪应变(率)分布规律,剪切带错动总位移及剪切带法向位移的理论表达式,以及韧性剪切带内部体积应变(率)和孔隙率分布规律。剪应变局部化导致了体积应变和孔隙率局部化。随着应变软化的加剧,剪应变、体积应变和孔隙率局部化加剧;随着应力率绝对值的增加,剪应变率、体积应变率集中程度增强。   相似文献   

预应力锚索锚固段剪应力分布与锚固段长度研究     

洪海春  胡毅夫  刘志明  蔡耀军 《岩土力学》2006,27(Z1):926-930

基于弹性理论,按照半空间体在边界上受法向集中力作用,对预应力锚索锚固段剪应力沿长度方向的分布规律进行模型研究。通过分析实际工程和现场试验中剪应力分布特征,引入与预应力、锚固段长度、岩体强度、胶结材料强度等相关的参数?和与剪应力最大值的位置、锚固段直径等相关的参数?后,可以较好地模拟锚固段的剪应力分布规律。根据锚固段胶结材料的抗压强度?c、内摩擦角?以及参数?与预应力大致成线性反比例关系,可以估算极限承载力。同时,按所述方法计算实际需要的锚固段长度Ls是设计锚固段长度Ld的2tan?倍。最后,实例分析表明,研究成果是合理的。  相似文献   

渭河断陷盆地及邻区环境剪应力场及其与震源参数关系研究     

王卫东  彭建兵  张永志  孟智民 《地震》2005,25(4):113-118

利用陕西数字地震台网的数字地震资料研究了渭河断陷盆地及邻区的震源参数和环境剪应力场, 结果表明该地区地壳内环境剪应力处于较低水平, 平均值为12.7×10⁵ Pa, 并据此分析了该地区的地震活动性, 建立并探讨了环境剪应力与震级M_L、 地震矩M₀、 矩震级M_W的关系, 讨论了环境剪应力与震源深度间的关系。  相似文献   

辽宁岫岩地震序列地震运动学参数时变特征的研究   总被引：2，自引：2，他引：0  

王林瑛  陈佩燕  陈学忠  王琼  李芳 《地震》2005,25(2):1-8

利用辽宁数字地震台网1999年8月至2000年12月的数字地震资料, 详细研究了岫岩地震序列(1999年11月至2000年1月)前后直达S波的最大加速度峰值的时间变化特征, 及其与构造环境背景应力和视应力变化的一致性, 得到了地震运动学参数在前-主-余震形成和发生的演化过程中明显的差异性变化。 为探索前震的判别和强余震的预测, 提供了可快速精确测定的物理参数和掌握地震构造应力背景变化的物理信息。 通过对单台视应力、 剪应力τ₀值、 S波加速度峰值时间变化过程的对比分析表明, 这3个参量都是强烈地依赖于应力背景强弱的的物理量, 因此反映的是一种的物理过程, 具有一致的物理意义, 其时间变化过程具有很好的一致性。 这3种方法由于其计算过程简便, 在地震分布变化很小, 台站位置相对固定的条件下可较为精确的测定, 其异常的幅度明显高于正常背景值, 因此有较为显著的异常分辨率。 使用者可根据具体观测条件和现场研究的需要, 选取合适的研究方法。  相似文献   

考虑剩余剪应力的滑带土强度再生试验          下载免费PDF全文

王辉  高东源  吴博 《中国地质灾害与防治学报》2020,31(1):102-106

用改造的直剪仪研究了滑带土再生强度与滑动面剩余剪应力比PRSS和强度再生时间的关系。结果表明,滑带土强度再生与上覆滑体压应力关系不大,但较高的剩余剪应力比PRSS妨碍滑带土强度再生,滑带土强度有效再生的界限PRSS在55%到70%之间。剩余剪应力比PRSS小于等于55%时,90 d时滑带土再生强度可达到慢剪强度的70%以上,PRSS大于等于70%时,90 d时滑带土再生强度不足慢剪强度的25%。滑带土强度再生过程中,黏聚力和内摩擦角增速不一致,PRSS小于等于55%时,黏聚力C在前30 d增速较快,30 d时增至慢剪强度[C]的44.6%,此后增速均明显放缓,90 d时其值为慢剪强度[C]的49%。内摩擦角φ在前90 d增速基本一致,90 d时其值占慢剪强度[φ]的90.4%。黏聚力和内摩擦角90 d以后均趋于稳定。  相似文献   

现代黄河水下三角洲软土稳定性定量分析   总被引：6，自引：1，他引：6  

冯秀丽  杨中卿 《海岸工程》2000,19(1):50-53

由于黄河三角洲特殊的地质地貌及水动力特征,而在本区形成一种工程地交差的软土沉积,总观其自然环境,影响其稳定性的动力因素主要是地震和波浪。根据极限平衡理论,线性波动理论等,计算了地震设计烈度７度和８度地震作用时及５０年一遇的波浪作用时分别在软土土层中不同深度处产生的地震剪应力和波浪剪应力,与其相应软土层的不排水强度相比较可判断,本区软土在５０年一遇波浪和７度、８度地震作用时能滑动破坏。  相似文献