褶皱构造中的地震——2017年三峡库区巴东M4.3地震序列成因讨论          下载免费PDF全文

李井冈  张丽芬  廖武林  赵艳南  魏贵春  杨捷  陈玮 《地球物理学报》2018,61(9):3701-3712

2017年巴东M4.3地震序列为一发生在褶皱构造翼部的地震活动.地震精定位结果显示,整个地震序列呈NE向展布,震源深度较浅,M4.3和M4.1地震的震源深度分别为3.8 km和2.4 km.地震序列表现出NW浅、SE深的特征.震源机制解反演结果表明,两次较大地震的发震节面走向NEE,倾向SE,运动性质为走滑.震中区断裂构造分析发现,没有与发震节面吻合的断裂构造.结合地震定位结果和地质剖面分析,M4.3地震发生在三叠系岩溶及裂隙发育的厚层灰岩中,而M4.1地震及大多数小震活动则主要发生在巴东组红层（软弱滑脱层）中.地震发生时,三峡水库正处于低水位腾库容期间,库水卸荷使得库区原来由于荷载压实作用产生的压应力出现了局部回弹,进而引起部分裂隙的扩张,造成部分裂隙发育的岩体发生失稳滑动.此外,裂隙的扩张也为流体的渗透扩散提供了有利通道.流体渗透扩散一方面使得孔隙压力增大,有效应力降低;另一方面则使得软弱地层发生软化泥化,使得岩体发生顺层或切层的失稳滑动,造成了地震的发生.  相似文献   

考虑空间效应的软土隧道上方卸荷变形分析     

姚宏波  李冰河  童磊  刘兴旺  陈卫林 《岩土力学》2020,41(7):2453-2460

隧道上方基坑的空间效应对隧道变形存在较大影响,提出了一个新的可以考虑空间尺寸效应影响的卸荷比模型,该模型能综合考虑上方基坑深度、宽度和基坑沿隧道纵向长度的影响。通过三维有限元数值分析法和实测分析法,研究了上方基坑空间效应对隧道变形的影响。数值分析和监测数据表明,盾构隧道变形主要是由盾构隧道上方主要覆土区内的外部施工作业引起,主要覆土区之外基坑施工作业对隧道最大隆起量的影响较小,主要覆土区内隧道最大隆起量与提出的卸荷比近似呈线性关系。软土地区的隧道上方基坑工程可通过控制卸荷比来控制隧道的竖向变形。  相似文献   

第三系半成岩区滑坡变形特征及处治措施研究——以云南倘甸一公路滑坡为例     

田冉  罗苾菡  杨洋 《地下水》2022,(4):143-145+211

第三系地层受沉积环境和沉积时间影响,大多存在胶结差、岩性软、易崩解等不良工程地质特性,给工程建设带来严重病害。以云南倘甸2015年一处公路滑坡案例为研究对象,综合滑坡区地形地貌、地层岩性、地质构造与地震、土力学试验所得的岩土力学参数以及水文地质条件等工程地质环境条件已有勘察成果,查明滑坡变形特征及成因,由此提出滑坡处治设计方案。结果表明：滑坡体平面空间呈馒头形状,为第三系含砾粉质黏土夹黏土岩地层构成的土质边坡,土层松散,力学强度低,极易产生滑坡。滑坡现状为边坡整体下滑变形,拱形格防护结构已完全破坏,坡体上发育有无数的张拉裂缝和鼓胀裂缝;由于滑坡地层松散,滑坡体上裂缝发育,滑坡体进一步失稳下滑的范围和规模将逐步扩大。归纳查明滑坡发生的基础条件是岩层性质和水文条件,诱发因素为人类工程活动。采取的处治措施主要针对第三系半成岩地层边坡防护设计,按照“排水优先、强腰固脚、放缓坡率、生态防护、旱季施工”的指导思路进行。  相似文献   

卸荷条件下三峡地下厂房大型联合块体稳定性的三维数值模拟分析     

黄润秋  黄达  宋肖冰 《地学前缘》2007,14(2):268-275

块体稳定性分析一般采用只考虑重力条件下的刚体极限平衡方法来进行计算,而没有考虑开挖卸荷后块体的二次应力场对块体的稳定性的影响。文中按照实际施工工序,对三峡地下电站主厂房的两大型顶拱边墙联合块体进行三维数值模拟分析。分析结果表明:块体的顶拱部分在开挖过程中垂直厂房轴线的水平方向始终为受压状态且压应力随开挖过程逐渐增大(其很难沿结构面“爬坡”失稳,因此对结构面的起伏度进行了研究,并统计确定了其在结构面强度参数中的贡献),而垂直应力在顶拱开挖结束时卸荷基本结束,变形相对较小,沿滑面向开挖区滑移;块体的边墙部分在两个方向均表现为卸荷,特别是垂直厂房轴线的水平方向卸荷明显,在其表部甚至出现拉应力区,变形以向开挖区水平变形为主,水平方向变形量为竖向变形量的7～9倍,且总变形量较顶拱部分大得多,因此块体边墙部分在失稳前并非沿块体滑面滑移,而是向开挖区水平卸荷回弹为主。基于数值模拟结果,对块体的可能失稳的变形规律和应力分布特征进行了分析,并且提出了块体稳定度的概念,从而对其稳定性作出相应的评价。  相似文献   

随钻跟管桩钻孔卸荷与后注浆效应的试验研究     

李波  唐孟雄  胡贺松  刘春林  凌造  苏定立  侯振坤 《岩土力学》2023,(4):1044-1052

为了克服管桩施工的挤土效应,研发了钻进成孔、同步沉桩和后注浆的嵌岩非挤土大直径随钻跟管桩。通过足尺寸原位试验,测试了钻孔沉桩和桩侧注浆施工引起的桩周土体变形及压力变化情况,分析了钻孔卸荷和后注浆效应沿水平方向和深度方向的变化规律,揭示了随钻跟管桩施工对桩周土体的扰动。此外,基于圆孔收缩理论提出了随钻跟管桩钻孔卸荷变形预估方法。研究表明,随钻跟管桩的施工扰动主要表现为钻孔卸荷效应和桩侧后注浆效应,钻孔卸荷使孔壁收缩3.5～18.9mm,后续的桩侧注浆使收缩变形恢复了28%～50%,部分消除了钻孔卸荷效应的影响。修正后的圆孔收缩理论,可预估钻孔卸荷引起的桩周土体径向位移及压力变化。与锤击/静压管桩及中掘法管桩的挤土效应相比,随钻跟管桩的钻孔卸荷效应小,在城市建筑和管线密集区域应用更具优势。  相似文献   

粉质黏土基坑卸荷隆起变形的简化计算方法     

崔瑜瑜  吴立鹏  沈兴华  王兴召  秦亚琼  刘杰  卢正  吴磊 《岩土力学》2023,(5):1425-1434

基坑卸荷隆起变形计算对基坑稳定性分析具有重要意义。基于现有土体压缩-回弹试验数据及多个地区粉质黏土基坑变形数据进行分析,推导出土体回弹模量与卸荷比之间的指数关系,并结合Mindlin应力解与分层总和法,利用两个实际工程案例进行验证对比,提出了一种卸荷条件下基坑隆起变形的简化计算方法。结果表明：简化计算方法仅根据常规土工试验参数（重度、压缩模量等）即可快速对基坑卸荷隆起变形量进行预估,且计算结果与现场实测值较为接近。进一步分析可知,基坑形状相同时,随着基坑面积的线性增大,基坑底部隆起变形会非线性增大;基坑面积相同时,长条形基坑的隆起变形小于正方形基坑。该方法可为粉质黏土地区卸荷条件下的基坑隆起变形预测提供参考。  相似文献   

考虑弹塑性卸荷的柱孔和球孔反向扩张解     

张家奇  赵春风  赵程  吴悦  龚昕 《岩土力学》2023,(11):3224-3234

为研究卸荷对灌注桩、隧道等复杂受力岩土结构的影响,建立了考虑弹塑性卸荷的圆孔反向扩张简化解模型。该模型在应力计算中采用了叠加法的思想,在反向塑性区采用了非关联的Mohr-Coulomb准则、塑性区大应变假设和忽略塑性区弹性应变的假设。研究表明,圆孔反向扩张过程可划分为弹性阶段和两个弹塑性阶段。当孔压重新加至初始值时,不论柱孔还是球孔其半径均未能恢复到初始值,且在孔周存在一定范围的应力薄弱区。与经典原位扩张解相比,当圆孔压力增至一定值后圆孔反向扩张的屈服面发展、圆孔应力变化及孔周应力场将与之趋于一致。忽略塑性区的弹性应变假设会使简化解的土体位移偏小,极限扩张压力偏大,但对应力相关量的计算没有影响。与Tresca解相比,所提模型考虑了内摩擦角的影响,更接近于土体实际。通过数值模拟建立了圆孔反向扩张的平面应变模型,其应力分析结果与理论模型基本一致。  相似文献   

黄土边坡开挖后强度变化规律研究     

刘强  谢婉丽  温笃武 《地下水》2012,(3):208-210

在室内对52个原状土样进行卸荷条件下的直剪试验,测定不同先期固结压力下卸荷土体在不同滞留时间的抗剪强度值,试验结果表明:不同先期固结压力下原状土体卸荷后,在相同的卸荷滞留时间下卸荷后土体的抗剪强度随着先期固结压力的增大而增大;当先期固结压力为200 KPa时,土体的抗剪强度是随着滞留时间的增加而减小的,在卸荷5～7 d后强度就不再明显下降。利用试验结果以某高速公路高边坡为研究对象进行了稳定性分析。  相似文献   

拍盘隧道进口危岩体稳定性分析     

刘旭军  秦瑞萍  张国红 《华北国土资源》2007,(2)

通过对拍盘隧道进口处地质环境条件和工程地质特征的阐述,说明了危岩体稳定性分析的必要性,然后采用工程地质比拟法和赤平投影图解法分析了危岩体的天然状态下的稳定性,最后结合工程设计提出了合理的防治建议.  相似文献   

中国西部深切河谷谷底卸荷松弛带成因机理研究   总被引：1，自引：0，他引：1  

王运生  罗永红  吴俊峰  孙耀明 《地球科学进展》2008,23(5):463-468

中国西部深切河谷中大量钻孔等资料分析表明,西部深切河谷谷底浅表层普遍存在卸荷松弛现象。谷底卸荷松弛带一般厚10~20m,具有弱风化、裂隙发育、岩体强度较低、完整性差、透水性较高等特征。研究结果揭示谷底形成后岩体经历了谷底应力集中→谷底岩体变形破坏→表层岩体卸荷松弛→次生裂隙发育→长期水岩相互作用→形成现今谷底弱风化、弱卸荷带。室内物理模拟研究直观地再现了谷底岩体应力集中、变形破坏,形成卸荷松弛现象。  相似文献