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21.
SMA-MR复合型阻尼器 总被引：5，自引：0，他引：5
利用形状记忆合金超弹性、形状记忆特性和MR液的材料特性，提出了SMA-MR复合阻尼器，建立了阻尼器的理论模型。通过输入正弦波得到小震、大震时相应的滞回曲线，并对一单层框架进行输入El Centro地震波下的减震效果分析，比较了SMA-MR阻尼器、仅有SMA和仅有MR作用下的减震效果。结果表明，所设计的SMA-MR阻尼器具有卓越的阻尼性能，对大震、小震的控制实现了自适应的智能性。 相似文献
22.
利用软钢的Ramberg-Osgood本构关系(R-O模型),依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型.首先,给出了循环加载下软钢材料的应力-应变R-O本构关系;其次,推导建立了基于R-O本构关系的钢板阻尼器的阻尼力模型;最后,将该阻尼力模型及其参数与试验结果和双线性强化模型进行了比较,验证了R-O理论模型的有效性,并分析了误差存在的原因. 相似文献
23.
文中所选立交桥为双向三车道桥梁,单幅为3跨105 m的箱型连续梁,重量3 400 t,横跨铁路线。对于跨铁路的桥梁建设,顶推法施工可最大限度地减少对交通的影响。桥梁重量大,所须牵引力约280 t,施工过程中对桥墩及其他建筑物产生的变形较大,施工前模拟施工状态,设计控制测量监控的基本方案,利用控制测量方法,对施工状态实时监测,预测变形及偏位、纠偏,使施工状态最大限度地接近理想状态。顶推到位后,轴向偏位满足1 cm的限差,桥墩变形基本满足施工规范的要求,最终顺利完成顶推过程。 相似文献
24.
由于场地条件限制,西安城市地下综合管廊建设需以不同角度穿越地裂缝,必将受到地裂缝活动作用的影响。建立地下综合管廊穿越活动地裂缝的三维有限元模型,模拟了地下综合管廊穿越地裂缝时,设置了5 cm、10 cm、15 cm、20 cm、25 cm和30 cm 6种不同沉降量工况以及正交、斜角60°与斜角30° 3种穿越角度。研究结果表明,地下综合管廊的变形与轴向应力随地裂缝活动量的增加而不断增大,管廊的水平轴向位移、竖向位移以及轴向应力均集中在地裂缝两侧一定范围内,管廊上表面轴向应力峰值大于下表面。管廊与地裂缝交角越小,管廊的水平轴向位移越小,竖向位移的影响范围越大,管廊水平轴向应力越大,实际工程中应避免管廊不设缝小角度穿越活动性强的地裂缝。研究成果对土体与地下综合管廊之间的相互作用机理分析以及对防灾减灾工作有一定的参考价值。 相似文献
25.
系统采集安徽五河地区天井湖铅金矿床16个钻孔的岩石、矿石样品,选择钻孔数量较多、矿体连续性较好的90勘探线为研究对象,绘制原生晕地球化学剖面图,建立了5个铅金矿体的原生晕轴向分带序列,结合相关指示元素的分布规律,对铅金矿体的深部延伸进行预测。通过研究,总结出矿床前缘晕元素为As,主成矿元素为Au、Pb,尾晕元素为Bi。根据矿体原生晕特征和相关指示元素的分布规律,推测该矿床为多期成矿的中低温热液矿床,预测Ⅰ号和4号矿体的延伸方向及ZK9004、ZK9006孔深部As异常的延伸方向有盲矿体存在。 相似文献
26.
27.
28.
为了地下矿体开采,需要打一定深度的竖井或斜井,井筒直径一般5m左右,若遇井内地层漏水,要安装吊泵或卧泵,会妨碍施工;水太大时,井筒有可能打不下去。故在井筒施工前,除了从地质角度需要考虑打检查孔外,查清水文地质条件则更为重要。 相似文献
29.
陆顺永 《地震工程与工程振动》1995,15(4):85-92
基于双线性和三线性的力－位移滞回线假设，导出了钢梁阻尼器隔震系统等效阻尼比与阻尼器延性率的关系；为了获得大阻尼比隔震系统，以尽量减小隔震系统的地震反应，求得了使系统阻尼比为最大的阻尼器相应延性率（即最佳延性率）所需满足的条件；给出了在给定地震地面运动输入条件下，使系统阻尼器变形位移达到最佳延性率的阻尼器初始刚度和屈服位移的确定方法。 相似文献
30.
固体围压岩石三轴实验和理论分析表明,震源环境刚度(包括轴压系统和围压系统刚度)是影响应力降的重要因素。在三轴实验条件下,轴向应力降和围压系统刚度呈双曲线关系,前者随后者的增大而减小。实验应力降显著偏大的基本原因之一在于环境刚度效应。地壳内震源应力降△τ=2λ[(S_s—S_k)+(μ_s—μ_kσ_(n.0)],λ为震源的力学环境因数,主要取决于环境刚度和应力场方向。如果滑移过程中正压力大小和主应力方向无明显变化,则λ大致为0—0.9 相似文献