全文获取类型
收费全文 | 9969篇 |
免费 | 1599篇 |
国内免费 | 3682篇 |
专业分类
测绘学 | 107篇 |
地球物理 | 177篇 |
地质学 | 13927篇 |
海洋学 | 79篇 |
综合类 | 817篇 |
自然地理 | 143篇 |
出版年
2024年 | 91篇 |
2023年 | 347篇 |
2022年 | 361篇 |
2021年 | 376篇 |
2020年 | 302篇 |
2019年 | 360篇 |
2018年 | 276篇 |
2017年 | 302篇 |
2016年 | 424篇 |
2015年 | 444篇 |
2014年 | 707篇 |
2013年 | 515篇 |
2012年 | 643篇 |
2011年 | 703篇 |
2010年 | 539篇 |
2009年 | 410篇 |
2008年 | 399篇 |
2007年 | 415篇 |
2006年 | 404篇 |
2005年 | 329篇 |
2004年 | 367篇 |
2003年 | 450篇 |
2002年 | 468篇 |
2001年 | 528篇 |
2000年 | 480篇 |
1999年 | 508篇 |
1998年 | 561篇 |
1997年 | 445篇 |
1996年 | 467篇 |
1995年 | 454篇 |
1994年 | 361篇 |
1993年 | 293篇 |
1992年 | 438篇 |
1991年 | 405篇 |
1990年 | 321篇 |
1989年 | 226篇 |
1988年 | 41篇 |
1987年 | 41篇 |
1986年 | 18篇 |
1985年 | 8篇 |
1984年 | 4篇 |
1983年 | 5篇 |
1982年 | 2篇 |
1979年 | 3篇 |
1975年 | 1篇 |
1974年 | 1篇 |
1949年 | 1篇 |
1946年 | 1篇 |
1943年 | 1篇 |
1941年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
71.
72.
山东三山岛金矿床流体包裹体特征及其地质意义 总被引:5,自引:0,他引:5
三山岛金矿床位于莱州市三山岛—仓上断裂带内,矿石主要为蚀变岩和含金石英脉2种类型。随着胶东金矿床研究的深入和三山岛金矿资源的不断减少,对三山岛金矿床的成矿作用及深部开发前景问题研究具有更重要的意义。针对上述问题,对三山岛金矿床2种类型矿石的成矿流体特征进行对比研究,认为代表成矿早—中期的蚀变岩型矿石形成于中温(均一温度为325~240℃)、低盐度(2.07%~6.88%)、低密度(0.720~0.868g/cm3)、酸碱性不均匀(pH=3.27~10.43)、以氟化物和氯化物为成矿物质载体的还原性流体;代表成矿中—晚期的含金石英脉型矿石形成于中—低温(均一温度为306~160℃)、低盐度(1.05%~9.73%)、低密度(0.739~0.962g/cm3)、碱性(pH=9.25~9.85)、以氯化物和硫化物为成矿物质载体的还原性流体。成矿流体性质的转变反映了成矿流体处于由比较封闭到比较开放的构造环境的转变期,且成矿流体早期以原生岩浆水为主,后期有变质水、大气降水以及海水的参与作用。三山岛金矿成矿深度为2.5~5km,根据目前的开采深度推算其深部还有一定的资源量可供开发。 相似文献
73.
74.
75.
热液锆石U-Pb定年与石英脉型金矿成矿时代:评述与展望 总被引:4,自引:0,他引:4
石英脉型金矿床是最重要的金矿床类型之一,对其成矿时代的精确测定却一直是一道难题.近年来同位素质谱技术的发展使得通过含金石英脉中热液锆石的U-Pb定年来精确限定石英脉型金矿床成矿时代成为可能.但含金石英脉中的锆石组成通常较复杂,除有热液锆石外,还可能出现从围岩中捕获的岩浆锆石和变质锆石.锆石成因和组成的这种复杂性,经常导致所获得的U-Pb年龄数据难以解释或缺乏明确的地质意义.因此石英脉型金矿床锆石U-Pb定年的关键是有效区分从成矿流体中直接生长的热液锆石和从围岩中捕获的岩浆锆石或变质锆石.通过锆石形貌、结构、微量元素组成(含稀土元素)、矿物或流体包裹体特征等的系统分析和综合研究,可以较好地区分含金石英脉中的不同成因锆石.在此基础上利用先进的SHRIMP或LA-ICPMS锆石U-Pb分析技术对石英脉中的热液锆石进行微区原位定年,可以获得石英脉型金矿床可靠的成矿年龄. 相似文献
76.
77.
78.
79.
超大型矿床的形成条件有其特殊性.大厂超大型锡矿产出于南丹-昆仑关基底性深大断裂带上,经过多旋回构造-岩浆活动使矿质继承叠加,最后聚积于燕山晚期的岩浆热液中.大厂超大型锡矿床是各种成矿因素良好匹配,并经长时期的多重富集综合作用的结果. 相似文献
80.
Based on the theory of thermal conductivity, in this paper we derived a formula to estimate the prolongation period (AtL) of cooling-crystallization process of a granitic melt caused by latent heat of crystallization as follows:△tL=QL×△tcol/(TM-TC)×CP where TM is initial temperature of the granite melt, Tc crystallization temperature of the granite melt, Cp specific heat, △tcol cooling period of a granite melt from its initial temperature (TM) to its crystallization temperature (Tc), QL latent heat of the granite melt.
The cooling period of the melt for the Fanshan granodiorite from its initial temperature (900℃) to crystallization temperature (600℃) could be estimated -210,000 years if latent heat was not considered. Calculation for the Fanshan melt using the above formula yields a AtL value of -190,000 years, which implies that the actual cooling period within the temperature range of 900°-600℃ should be 400,000 years. This demonstrates that the latent heat produced from crystallization of the granitic melt is a key factor influencing the cooling-crystallization process of a granitic melt, prolongating the period of crystallization and resulting in the large emplacement-crystallization time difference (ECTD) in granite batholith. 相似文献
The cooling period of the melt for the Fanshan granodiorite from its initial temperature (900℃) to crystallization temperature (600℃) could be estimated -210,000 years if latent heat was not considered. Calculation for the Fanshan melt using the above formula yields a AtL value of -190,000 years, which implies that the actual cooling period within the temperature range of 900°-600℃ should be 400,000 years. This demonstrates that the latent heat produced from crystallization of the granitic melt is a key factor influencing the cooling-crystallization process of a granitic melt, prolongating the period of crystallization and resulting in the large emplacement-crystallization time difference (ECTD) in granite batholith. 相似文献