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71.
72.
压缩模量的错误和弦线模量的改正 总被引:3,自引:0,他引:3
压缩模量(Es)计算沉降量的不确定性很大。弦线模量(Ech)不用力学试验,根据土的物理指标取值:一般粘性土用孔隙比、含水率,软土类土用孔隙比,计算结果用液限修正。Ech用的是土的常规指标,所以和E的计算可以一一对比。对比结果显示,Es和附加压力的关系是错误的,Ech改正以后,计算准确性有大幅度的提高,并解决了黄土湿陷变形的计算问题。 相似文献
73.
74.
选取反映大气环流作用的500hPa的三个因子场:1956~2001年环流特征量、振幅和位相资料作为预报因子与钦州市1957~2002年5月降水量求相关比,将求得的高相关比因子用非线性映象法制作钦州市1995~2002年5月的降水量预报,试报效果明显。 相似文献
75.
利用一个微波辐射传输模式,晴天下的大气探测廓线,地面的部分观测资料以及卫星观测的亮温,计算了淮河流域能量和水循环实验(HUBEx)中,寿县地区的热带降雨观测卫星微波成像仪(TRMM/TMI)微波频率的地表比辐射率。通过比较所计算的微波地表比辐射率随地表状况的改变,发现地表微波比辐射率随地表状况的变化存在敏感性,并且其变化是合理的。本中,地表肤温设定等于地表空气温度,并且仅计算了寿县的地表比辐射率,在HUBEx区域上的地表比辐射率的计算需要更多的观测资料。 相似文献
76.
任意载荷激励下直角三角形板单元局部动力效应 总被引:1,自引:0,他引:1
本文推导了在任意载荷激励下直角三角形板单元局部动力效应修正公式。采用单边积分法,对单元边上的单位宽度上的内力进行局部动力修正,代替以往的用加密网格提高精度的方法。计算结果表明,局部动力效应影响不可忽略,本文方法可使计算结果更为精确。这对分析大型复杂结构环境载荷激励下的局部动力效应具有参考价值。 相似文献
77.
异型柱框架结构抗震设计研究 总被引:1,自引:1,他引:1
本文在充分考虑钢筋混凝土异型柱框架结构受力特点的基础上,从结构布置、内力组合与调整、轴压比限值和其他构造措施等方面,针对抗震计算和概念设计进行了分析与讨论,得出注重抗震计算分析、加强抗震概念设计等结论,分析过程和有关结论可供工程设计人员参考。 相似文献
78.
矩形高层建筑扭转动力风荷载解析模型 总被引:4,自引:0,他引:4
本文通过研究不同长宽比、高宽比的矩形棱柱体在边界层风洞中典型攻角下的扭矩,提出了矩形高层建筑扭矩功率谱密度、均方根扭矩系数和Strouhal数的经验公式,并对相干函数作了一定的探讨,建立了完整的扭转动力风荷载解析模型。该模型和试验结果吻合较好,证明它是合理有效的,可在此基础上建立高层建筑扭转动力响应频域计算方法。 相似文献
79.
本文基于往复荷载作用下矩形钢管混凝土压弯构件的实验结果,比较了国内外比较典型的设计规范(程),包括英国BS5400(1979)、美国ACI318—99(1999)和AISC-LRFD(1999)、日本AIJ(1997)、欧洲EC4(1994)、中国GJB4142-2000(2001)和福建省地方标准(送审稿),及本文数值方法在计算往复荷载作用下矩形钢管混凝土压弯构件承载力的差异。结果表明,在进行往复荷载作用下矩形钢管混凝土压弯构件承载力计算时,各种计算方法获得的承载力都偏于安全,其中,数值计算结果与实验结果最接近,GJB4142—2000(2001)的计算结果与实验结果吻合程度稍差,ACI318—99(1999),EC4(1994)和福建省地方标准(送审稿)的计算结果比实验结果约低20%,而BS5400(1979)、AISC—LRFD(1999)和AIJ(1997)的计算结果比实验结果总体上低30%以上。本文结果可供进行矩形钢管混凝土结构设计时参考。 相似文献
80.
根据脉动风压功率谱与脉动风速功率谱之间的关系,利用风压功率谱密度函数矩阵的分解,通过一组余弦函数的和对过黄河渡槽随机形式的脉动风荷载进行了计算机模拟 相似文献