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31.
主要介绍了广州科学城保利林语山庄高边坡支护设计方案与施工方法。支护方案综合采用了锚索、锚杆、抗滑桩、钢管桩、格构梁及挡土墙等多种支护方法,有效地提高了边坡的稳定性。应用有限元方法来验证设计方案的合理性,模拟结果与工程实践基本吻合。  相似文献   
32.
邯邢东部平原区温增温率3℃/100m,被任为是不宜开采利用的“非地热异常区”。但近几年来在该区已成功施工了井深1500~1800m的探采结合地热井拾余口,井口出水温度达50℃以上,证实了邯邢东部平原区地热开发利用前景广阔。根据该区域地热条件背景及地热资源赋存特点,结合该区近几年地热探采施工体会,对地热井成井工艺和合理开发利用地热资源的提出了有益见解,对类似平原区地热资源的开发利用具有一定的启发和借鉴意义。  相似文献   
33.
张家口地热资源丰富,通过对区内地热成矿机制,成矿规律的分析认为,以祁吕系为主的多构造体系复合部位控制了本区地下热水的形成与分布,本区地下热水是大气降水经深循环而成,经计算深循环的深度达为2600m,张家口南部地区有很多个热水异常点,是具有远景意义的地热区。  相似文献   
34.
硝基苯污染可使地下水环境质量急剧恶化。利用阻截墙控制地下水中的硝基苯污染范围的扩大,是控制地下水环境继续恶化的经济、有效方法之一。以粘土、沸石、铁粉、硫酸钙等与水调配成泥浆,利用压力向井中回灌,将泥浆注入到含水层中,可有效地阻截地下水中硝基苯的扩散。  相似文献   
35.
通过对新密煤田地质条件、构造条件、煤系岩石的放射性特征、下热水的水文地球化学、气体成分等特征的研究,认为形成新密煤田地热资源的热源是来自硫化矿物生热、岩浆余热以及煤系地层岩石放射性物质产热的学说证据不足;而新密煤田的水文地质条件,地质构造条件为该区地下水的深循环提供了条件,故而在该区形成了水热型的中低温地热资源.  相似文献   
36.
燕山水库坝基防渗墙优化设计   总被引:1,自引:0,他引:1  
因现场资料不足或分析手段落后等原因,当前进行水库坝基防渗墙设计,往往存在过于保守的倾向。以河南省燕山水库为例,基于优化设计的思路,采用目前较为成熟的二维有限单元法,对不同防渗条件下的坝基渗流场分别进行了模拟,并将计算所得比降、流量与允许比降、允许流量做了对比,从定量的角度提出了既安全、又经济的防渗方案:防渗墙厚度取0.8m,深度取打入破碎带5m。  相似文献   
37.
多年冻土地区L型挡土墙土压力(冻胀力)的分析与试验   总被引:6,自引:0,他引:6  
为适应多年冻土区土体冻胀过程所产生的较大变形的特性, 缩短施工进程, 减少扰动时间, 在青藏铁路格拉段选择了一个试验工点进行了L型悬臂挡墙的初步验证性试验研究. 通过对L型挡墙的受力模式分析, 确定了对粗颗粒填料不考虑冻胀力的土压力设计控制值. 通过与现场实测土压力分布规律的对比, 探讨了土压力与冻胀力的关系.  相似文献   
38.
Thermal waters hosted by Menderes metamorphic rocks emerge along fault lineaments in the Simav geothermal area. Thermal springs and drilled wells are located in the Eynal, Çitgöl and Na a locations, which are part of the Simav geothermal field. Studies were carried out to obtain the main chemical and physical characteristics of thermal waters. These waters are used for heating of residences and greenhouses and for balneological purposes. Bottom temperatures of the drilled wells reach 163°C with total dissolved solids around 2225 mg/kg. Surface temperatures of thermal springs vary between 51°C and 90°C. All the thermal waters belong to Na–HCO3–SO4 facies. The cold groundwaters are Ca–Mg–HCO3 type. Dissolution of host rock and ion-exchange reactions in the reservoir of the geothermal system shift the Ca–Mg–HCO3 type cold groundwaters to the Na–HCO3–SO4 type thermal waters. Thermal waters are oversaturated at discharge temperatures for aragonite, calcite, quartz, chalcedony, magnesite and dolomite minerals giving rise to a carbonate-rich scale. Gypsum and anhydrite minerals are undersaturated with all of the thermal waters. Boiling during ascent of the thermal fluids produces steam and liquid waters resulting in an increase of the concentrations of the constituents in discharge waters. Steam fraction, y, of the thermal waters of which temperatures are above 100°C is between 0.075 and 0.119. Reservoir pH is much lower than pH measured in the liquid phase separated at atmospheric conditions, since the latter experienced heavy loss of acid gases, mainly CO2. Assessment of the various empirical chemical geothermometers and geochemical modelling suggest that reservoir temperatures vary between 175°C and 200°C.  相似文献   
39.
弹性反射波频谱分析对比法检测浆砌片石挡墙质量   总被引:2,自引:0,他引:2  
大量的浆砌片石挡墙需要作快速质量检测,作者比较了利用弹性波速、瑞利面波和弹性波频谱分析法后,认为后者分辨率高,方法简单,并作了几百个点的检测,得到了成功。  相似文献   
40.
Based on the concept of structural passive control, a new type of slit shear wall, with improved seismic performance when compared to an ordinary solid shear wall, was proposed by the authors in 1996. The idea has been verified by a series of pseudo-static and dynamic tests. In this paper a macro numerical model is developed for the wall element and the energy dissipation device. Then, nonlinear time history analysis is carried out for a 10-story slit shear wall model tested on a shaking table. Furthermore, the seismic input energy and the individual energy dissipated by the components are calculated by a method based on Newmark-β assumptions for this shear wall model, and the advantages of this shear wall are further demonstrated by the calculation results from the viewpoint of energy. Finally, according to the seismic damage criterion on the basis of plastic accumulative energy and maximum response, the optimal analysis is carried out to select design parameters for the energy dissipation device.  相似文献   
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