半主动悬挂系统磁流变减振器的阻尼力实验与分析   总被引：11，自引：1，他引：10  

张进秋  欧进萍  李猛  狄方社 《地震工程与工程振动》2003,23(1):122-127

采用磁流变减振器的履带车辆半主动悬挂系统,由于磁流变流体阻尼器结构简单、体积小、能耗低、反应迅速且阻尼力可调,正在成为新型履带车辆悬挂系统的发展方向。本文基于磁流变可控流体本构关系的Bingham模型,对影响车用磁流变减振器的阻尼力的各种因素进行了综合分析。对自行研制的双出杆剪切阀式磁流变减振器进行了实验研究,用实验与数值计算相结合的方法建立了粘滞阻尼力与液体动力粘度的关系、粘滞阻尼力与活塞间隙的关系、总阻尼力与活塞间隙的关系以及活塞间隙与可调系数K的关系。讨论了活塞间隙对磁流变减振器工作性能的影响规律,得到了活塞间隙的取值范围及依据。文中的数值计算是建立在已成型的试验器材基础上的,所以得到的关系曲线具有一定的实际意义和参考价值。  相似文献   

X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力模型(Ⅱ)--基于R-O本构关系     

李冀龙  欧进萍 《世界地震工程》2004,20(2)

利用软钢的Ramberg-Osgood本构关系(R-O模型),依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型.首先,给出了循环加载下软钢材料的应力-应变R-O本构关系;其次,推导建立了基于R-O本构关系的钢板阻尼器的阻尼力模型;最后,将该阻尼力模型及其参数与试验结果和双线性强化模型进行了比较,验证了R-O理论模型的有效性,并分析了误差存在的原因.  相似文献   

油罐间隙式粘滞阻尼器理论与性能试验   总被引：2，自引：0，他引：2  

欧进萍  丁建华 《地震工程与工程振动》1999,19(4):82-89

本文首先研究了双出杆油罐间隙式粘滞阻尼器的构造,讨论了不同类型粘滞流体的特性、然后,在幂律流体本构关系的基础上,建立了粘滞阻尼器的阻尼力计算模型;最后,设计制作 了两个粘滞阻尼器,进行了详细的性能试验,通过试验结果的统计分析,得到了阻尼力计算模型的幂指数。  相似文献   

消能减震结构设计参数研究与试验验证   总被引：10，自引：1，他引：9  

翁大根  吕西林 《地震工程与工程振动》2004,24(2):150-157

本文就消能减震结构设计参数,即消能部件的支撑刚度、层间最大阻尼力与结构层间屈服力比值等恢复力模型参数的选取进行了讨论。通过对消能装置的耗能特性理论分析,导出了消能装置产生的层间等效阻尼比与这些参数的关系曲线,建议了这些参数的合理取值范围。同时通过对两个消能减震试验结果的分析,验证了本文建议的参数取值的合理性。  相似文献   

X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力模型(Ⅰ)--基于双线性本构关系   总被引：3，自引：1，他引：3  

李冀龙  欧进萍 《世界地震工程》2004,20(1):10-16

利用软钢的双线性本构关系，依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，导出了单调加载下钢板阻尼器的力与位移关系及其渐近曲线；其次，对于软钢材料本构关系分别考虑在理想弹塑性和双线性强化模型基础上，推导建立了钢板阻尼器的阻尼力模型；最后，将钢板阻尼器的阻尼力模型及其参数与试验结果进行了比较，验证了理论模型的有效性，并分析了误差存在的原因。  相似文献   

磁流变减振驱动器的响应时间试验与分析   总被引：11，自引：0，他引：11  

关新春  欧进萍 《地震工程与工程振动》2002,22(6):96-102

本文首先通过分析平行平板间磁流变液流变后的非稳态过程，建立了磁流变减振驱动器响应时间的计算理论。分析表明，磁流变减振驱动器响应时间的主要影响因素是流体的动力粘度和活塞与缸体的间隙，而与流变液的剪切屈服强度和活塞两端的压差无关，利用此理论初步估计的磁流变减振驱动器的响应时间为毫秒级。其次，通过瞬间改变输入电流，进行了磁流变减振驱动器阻尼力响应时间试验。试验结果表明，磁流变减振驱动器的响应时间为百毫秒级，远远大于理论值。最后，计算分析表明，液体气泡的存在延缓了减振驱动器的响应时间。  相似文献   

X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力模型（Ⅱ）——基于R-0本构关系   总被引：2，自引：0，他引：2  

李冀龙  欧进萍 《世界地震工程》2004,20(2):129-133

利用软钢的Ramberg-Osgood本构关系(R-O模型)，依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，给出了循环加载下软钢材料的应力-应变R-O本构关系；其次，推导建立了基于R-O本构关系的钢板阻尼器的阻尼力模型；最后，将该阻尼力模型及其参数与试验结果和双线性强化模型进行了比较，验证了R-O理论模型的有效性，并分析了误差存在的原因。  相似文献   

变间隙粘滞阻尼器的性能分析   总被引：1，自引：0，他引：1  

李英  闫维明  纪金豹 《震灾防御技术》2006,1(2):153-162

基于半主动控制理论,本文提出一种新型的间隙式粘滞阻尼器。通过改变阻尼器缸体内径形成合理的阻尼通道间隙,使阻尼系数具有随位移改变而变化的特性。在幂律流体本构关系的基础上,建立了粘滞阻尼器的阻尼力计算模型。理论计算表明：新型间隙式阻尼器的减振性能显著优于常规间隙式阻尼器。  相似文献   

X形和三角形SMA板式阻尼器的阻尼力模型   总被引：3，自引：1，他引：3  

李冀龙  欧进萍 《地震工程与工程振动》2002,22(6):109-114

本文利用形状记忆合金（Shape Memory Alloy，简称SMA）分段线性化本构关系，推导了X形和三角形SMA板式阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，给出了SMA分段线性化本构关系。然后，根据经典力学理论推导建立了SMA板式阻尼器的阻尼力模型。最后，通过一个算例给出了SMA板式阻尼器的阻尼力滞回曲线，结果表明，其滞回曲线在T＞Af时为“小旗帜”形状；而且，在弹性加载、马氏体相变阶段和卸载至逆相变开始前的规律与钢板阻尼器的线性强化模型相同；逆相变开始后，横截面上应力分布发生间断，阻尼力曲线接近直线。  相似文献   

压电-T型变摩擦阻尼器及其性能试验与分析   总被引：9，自引：0，他引：9  

欧进萍  杨飏 《地震工程与工程振动》2003,23(4):171-177

本文结合压电驱动器和T型摩擦阻尼器的特点，提出了压电-T型变摩擦阻尼器，并建立了阻尼器输入电压主动调节或按位移和速度相关调节的阻尼力模型。其次，设计制作了最大阻尼力450N、阻尼力可调倍数2.5～3倍的小比例模型压电-T型变摩擦阻尼器，进行了可调阻尼力性能试验，得到了输入电压主动调节和分别按位移和速度相关调节的阻尼力滞回曲线，试验结果与阻尼力模型分析结果吻合较好。此外，探讨了压电-T型变摩擦阻尼器的规格化设计，分别设计了最大阻尼力20kN和200kN、阻尼力可调倍数2的压电-T型变摩擦阻尼器参数。压电-T型变摩擦阻尼器构造简单、阻尼力调节方便、响应迅速，是一种性能优燎能阻尼器.  相似文献