郯庐断裂带(安徽段)对地表水系空间分布形态的影响研究     

钱家忠  卫佳佳  姜琼  郑勇  赵卫东 《地质科学》2019,54(2):398-410

为了研究郯庐断裂带（安徽段）构造活动对其周边地表水系形态及其发育特征的影响，本文基于DEM数据，利用GIS空间分析功能并结合郯庐断裂带构造运动特征，对郯庐断裂带（安徽段）周边水系的几何分布特征进行研究。研究表明：郯庐断裂带（安徽段）在不同地质历史时期对区内地表水系产生错动影响。受郯庐断裂三叠纪到白垩纪期间左旋走滑运动影响，两条二级水系在大别山区自西北向东南流经郯庐主干断裂及次级断裂时与断裂呈近似直角相交并发生左旋错动。大别山地区的皖河流域与华阳河流域水系受郯庐断裂第四纪以来逆右行平移运动影响流向由东南向同步大幅度拐向南西，表现为右旋扭错；巢湖流域水系受五河—合肥断裂和石门山断裂影响也出现了右旋位错。此外，受郯庐断裂带构造运动形成的合肥盆地和地堑式嘉山盆地的影响，池河的主河道沿合肥盆地东侧的沉降带和石门山断裂与嘉庐断裂之间的嘉山盆地发育。  相似文献   

植硅体形态测量学研究与应用概述     

顾延生  季雅斌  管硕  刘红叶  米雨川  王翰林  李仁成 《第四纪研究》2019,39(1)

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浅埋采空区大采高条件下覆岩破坏规律          下载免费PDF全文

张纪星  师修昌 《中国地质灾害与防治学报》2019,30(5):92-97

浅埋采空区下远距离煤层开采覆岩破坏直接影响本煤层工作面安全开采和上覆采空区稳定性。针对神东矿区大柳塔煤矿开采实际,采用相似模拟试验、数值计算和现场实测方法研究了2-2煤采空区下伏的5-2煤层开采覆岩运动及裂隙发育规律。研究结果表明,大柳塔煤矿5-2煤层一次采全高开采,覆岩裂隙带贯穿层间岩层导通2-2煤采空区,层间岩层的破断会诱发上覆岩层大面积垮落,工作面出现强烈的矿压显现,同时加剧了上覆采空区围岩结构失稳及地表沉陷。现场实测也表明大柳塔煤矿5-2煤层大采高开采覆岩破坏高度137. 32 m,裂采比20. 2,与模拟结果一致。这些成果可以为大柳塔矿5-2煤层工作面安全开采提供理论依据。  相似文献   

贵州草海湿地不同水位梯度沉积物中汞、砷形态分布及风险评价     

汤向宸  林陶  夏品华  黄先飞  马莉  杨羽 《湖泊科学》2020,32(1):100-110

通过改进Tessier连续提取法对贵州草海黑颈鹤栖息地不同水位梯度下沉积物汞(Hg)、砷(As)形态及生态风险进行了研究.结果表明,草海湿地沉积物中Hg含量在0.45～1.51-mg/kg之间,超过国家土壤环境质量农用地土壤风险管控标准;形态组成上,残渣态汞(Res-Hg)有机结合态汞(Org-Hg)碳酸盐结合态(Car-Hg)铁锰氧化态(Fe-O-Hg)可交换态(Ex-Hg),不同水位梯度下含量和赋存形态在不同区域不一致.As含量在16.4～23.8-mg/kg之间,形态依次为残渣态砷(Res-As)有机结合态砷(Org-As)铁锰氧化态砷(Fe-O-As)碳酸盐结合态砷(Car-As)可交换态砷(Ex-As).-As含量与贵州省土壤背景值持平,随着水位梯度的抬升,其总量呈增加趋势,残渣态占比逐步增多,性质逐渐稳定.采用地积累指数(I_(geo))、潜在生态风险指数(E_r~i)、风险评价编码法(RAC)对Hg、As的危害程度进行分析表明,基于草海较高Hg环境背景值,Hg整体污染风险较高,As处于低水平的污染风险等级且对环境影响较小.该研究揭示了不同水位梯度下Hg、As总量及形态分布特征,对草海湿地水位抬升恢复湿地提供了参考.  相似文献   

深埋隧道炭质板岩微观结构及单轴压缩试验研究          下载免费PDF全文

谢云鹏  陈秋南  黄小城  罗鹏 《水文地质工程地质》2020,(1):96-102

炭质板岩隧道施工过程中受高地应力、地下水冲刷和施工扰动等因素影响,从细观角度分析其微裂隙变化规律具有重要意义。在实际工程现场选取炭质板岩试样,采用扫描电子显微镜(SEM)进行背散射分析,确定其组成元素;进行X射线衍射仪分析,利用MDI Jade 6软件处理,得到矿物成分及其含量;通过不同含水条件下炭质板岩单轴压缩实验得到不同含水量下的应力应变曲线、各阶段的变形特征及破坏规律。结果表明:炭质板岩中主要有石英、白云母及钠长石,其组成物质完全解理易形成贯穿裂隙;炭质板岩达到最大峰值强度前近于弹性变形。随浸水时间增长,炭质板岩应力应变曲线四阶段逐渐明显,且峰值后应力跌落减缓。主要力学特性表现为:矿物间结构由于水的润滑作用,水楔作用及潜蚀作用遭到破坏。岩石弹性模量、单轴抗压强度显著降低,泊松比、峰值应变略有增大,宏观表现为裂隙角度变缓。  相似文献   

基于崎岖海底定量校正的时深转换方法   总被引：1，自引：0，他引：1  

饶溯  胡滨 《海洋地质前沿》2019,35(12)

研究区位于深水低勘探区,崎岖海底等普遍存在,受地震、钻井和速度等资料条件的限制,只能采用去海水的拟合公式法进行时深转换。然而去海水拟合公式法时深转换会因崎岖海底而造成假构造现象,且常规的崎岖海底填平校正方法存在一定的不足。用去海水拟合公式法计算出时转深层位,并比较时转深层位与深度域地震资料的横向构造形态变化,引入了构造形态相似率的概念,建立了崎岖海底填平量化评分模板来对崎岖海底进行填平校正,最后根据最高得分值来确定最佳平滑网格的海底和合适的时转深层位,在一定程度上消除了崎岖海底造成的假构造现象和支持了构造成图的需求。  相似文献   

少筋混凝土重力式桥墩抗震研究现状          下载免费PDF全文

鲁锦华  陈兴冲  丁明波  张熙胤 《世界地震工程》2020,(1):125-136

我国铁路桥梁普遍采用少筋混凝土重力式桥墩（配筋率<0.5%），现有普通钢筋混凝土结构的延性抗震理论不适用于该类型桥墩。为了促进我国铁路重力式桥墩抗震理论的发展，详细论述了我国少筋混凝土重力式桥墩的研究现状和存在问题。首先，对少筋混凝土重力式桥墩的破坏特征及破坏机理进行了总结；其次，分析了各参数对少筋混凝土重力式桥墩抗震性能的影响；再次，对目前少筋混凝土重力式桥墩的抗震设计方法进行了汇总与分析；最后，对少筋混凝土重力式桥墩的数值分析模型进行了归纳与分析。通过对现有研究的汇总发现:目前对少筋混凝土重力式桥墩的试验研究主要以拟静力方法为主，还缺少振动台试验研究其动力状态下的破坏机理及抗震性能；少筋混凝土重力式桥墩的破坏机理及其与各影响因素之间的定量关系还不明确；已提出的少筋混凝土重力式桥墩的抗震设计方法存在塑性铰区计算不合理等问题，还需要进一步的完善。为少筋混凝土重力式桥墩抗震研究提供了方向。  相似文献   

袋装石土工袋剪切力学特性试验研究     

樊科伟  刘斯宏  廖洁  方斌昕  王建磊 《岩土力学》2020,41(2):477-484

袋装石土工袋堆叠过程中在土工袋接触面形成的咬合和嵌固作用，对土工袋剪切力学强度和破坏形式有较大的影响。通过一系列直剪试验研究了咬合和嵌固作用的影响，试验结果表明：袋装石土工袋层间咬合和嵌固作用能够增大土工袋抗剪强度；咬合作用随着土工袋上部竖向应力的增大有所减小，而嵌固作用则有所增大；袋装石土工袋在剪切过程中会产生两种破坏形式，分别为土工袋袋体自身变形和层间滑动破坏；土工袋组合体在受到水平剪切力时会发生整体变形，随后在组合体内部产生阶梯型滑动面，滑裂面的形状随着竖向荷载的增大而有所不同，相应的抗剪强度也会随着滑动面的改变而变化。  相似文献   

采煤工作面层状结构底板采动稳定及破坏深度的圆弧滑动解     

《岩土力学》2020,(1):166-174

目前采场底板破坏深度的理论计算是将底板简化为弹性或塑性体进行分析,但没给出两种方法的应用条件,同时也不能处理层状结构底板。为此,将支承压力作用下的底板极限平衡破坏形式视为圆弧型滑动,运用瑞典条分法搜出危险滑面并获取稳定系数和滑面最大深度。借鉴地基基础设计规范,给出底板安全系数值。在此基础上,以均质软、硬岩底板为例,将计算结果与现有理论解以及弹塑性数值解进行对比。讨论了软硬岩组合以及岩层倾角等因素对底板稳定系数及滑面深度的影响规律。研究表明:硬岩底板以局部塑性破坏为主,稳定系数一般较高,可近似采用弹性解;软岩底板一般塑性区范围大,甚至出现塑性滑动,采用极限平衡法分析误差较小。软硬岩组合底板中,当硬岩厚度达到一定值后,可大幅增加底板稳定系数并控制底板塑性区范围。在工作面上部,高倾角底板易发生浅层滑动破坏,而下部则与之相反。实例应用表明,圆弧滑动解考虑了层状底板强度参数的非均一性以及可判断底板的破坏形式,与实际更为吻合。  相似文献   

煤体静载破坏微震、电磁辐射及裂纹扩展特征研究     

艾迪昊  李成武  赵越超  李光耀 《岩土力学》2020,41(6):2043-2051

为研究型煤在单轴压缩破裂过程中产生的微震、电磁辐射信号与裂纹演化特征的对应关系，利用自主设计的低噪声静态加载试验系统，对0～0.25、0.25～0.5、0.5～1.0、1～2 mm共4种不同粒度的型煤进行了单轴压缩破坏试验，同步采集了煤样破坏过程中的微震、电磁辐射信号及破坏视频图像，提出了一种煤体裂纹快速提取方法并计算了型煤裂纹面积的变化规律。研究结果表明：型煤在单轴压缩过程中产生的微震、电磁辐射信号及裂纹面积在时域上具有良好的同步性。型煤破坏过程中裂纹面积随时间变化曲线可分为4个阶段。第1阶段为压实阶段，煤样所受应力值较小，其表面的裂纹面积以极为缓慢的速率增加。第2阶段为初始破裂阶段，随着应力的增加和内部弹性势能的积聚，型煤表面裂纹面积的增加速率较压实阶段有明显提高，伴随产生许多细小裂纹。第3阶段为加速破裂阶段，随着应力继续增加以及材料内部积聚弹性能的释放，试样变形过程加速，导致裂纹面积增速进一步增大。第4阶段为卸压阶段，试样的裂纹面积达到最大值，承载能力急剧降低，发生失稳破坏。  相似文献