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采用模型试验和数值模拟研究了不同水深工况下半潮堤前的反射形态及时均流速场。基于Hilbert变换建立了叠合波的时频分离技术,同时获取了入射波和反射波的波面过程及相位关系,通过试验数据证明其适用于不同反射程度的波浪信号分析。不同水深工况下,半潮堤前形成了部分立波系统,腹点和节点分别以四分之一波长的偶数倍和奇数倍交替增加。半潮堤前底床水质点水平速度包络图与波面包络图相差四分之一周期的相位,水平速度的极大值和极小值分别出现在波面包络图的节点和腹点,意味着节点处易形成冲刷,腹点处易形成淤积。3种工况的周期平均速度场均在迎浪基床上方的堤脚处存在一个小型环流系统,可能引起局部冲刷,此处需加强防护。淹没工况下,半潮堤前的周期平均速度场形成一个大型环流系统,表层水流向堤后,中下层水流向海侧,意味着底床悬起的泥沙很可能向离岸方向流失。 相似文献
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在目前海洋测绘中,平面控制测量主要采用静态同步观测方式,通过联测不少于2个已知控制点实施。为探究少于3个已知控制点时能否有效开展平面控制测量,结合工程试验,采用RTX后处理(RTX-PP)技术获得控制点ITRF2014框架当前历元坐标,然后根据已知控制点数量情况,分别采用四参数平面坐标转换、坐标平移转换、框架及历元转换将上述坐标转换至2000国家大地坐标系(CGCS 2000)坐标,并与控制点已知坐标对比。结果表明:点位精度介于0.01～0.03 m之间,满足海洋测绘中控制点点位精度要求。该测量方法可作为静态同步观测的有益补充,也可作为现行规范后续修订完善的有益尝试。 相似文献
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底部抽真空预压法砂井地基固结解析解 总被引：1，自引：0，他引：1
基于谢康和等应变条件砂井地基固结理论和Hansbo砂井固结理论,考虑底部抽真空预压法加固方法中真空作用面位于固结土层底部的实际边界条件,推导出忽略竖向渗流情况下的底部真空预压加固地基固结方程解析解答。根据超孔压固结方程形成过程以及其解析解表达式,分析其与一般负压径向固结解答的区别。通过室内模型试验实测数据与解析模型计算结果的对比表明,不同位置处孔压和固结度计算值与实测结果吻合较好,从而验证了该模型的合理性,同时运用该模型也可有效验证已有关于底部抽真空室内模拟及现场原位试验结果。底部抽真空轴对称固结解析解可为底部抽真空技术的实际工程应用提供基础性的理论支持,推动底部抽真空技术的大规模推广应用。 相似文献
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为研究燃气泄漏爆炸对基坑的影响,采用TNO多能法对燃气泄漏爆炸荷载进行计算,然后将爆炸冲击荷载作用于基坑周边一定范围内。首先假定不同开挖阶段燃气突然发生爆炸,然后通过ABAQUS有限元软件对不同开挖阶段下的爆炸进行数值模拟,研究不同开挖阶段燃气泄漏爆炸对基坑变形的影响。研究结果表明,每步开挖完后,爆炸荷载对基坑水平位移影响显著,而对坑内土体回弹量影响不明显。另外,每步开挖完最后一道支撑尚未安装的情况下,爆炸荷载对基坑支护结构的影响更为显著。 相似文献
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海底管道膨胀弯连接工程对姿态测量的精度要求较高，惯导(INS)作为目前工程应用上精度比较高的姿态测量设备，将其安装在待测平面之上，经过数据采集处理可以完成高精度的姿态测量工作。文章对姿态角进行了介绍，分析了由于仪器和待测平面轴线不平行引起的俯仰角和横滚角的安装误差，提出了一种仪器安装误差角度测量方法。在陆地模拟水下膨胀弯法兰的姿态测量，分别计算和改正俯仰角(Pitch)和横滚角(Roll)的安装误差，将得到的改正后值与全站仪所测姿态值进行对比，Pitch差值为0.026°,Roll差值为0.015°,满足实际工程0.05°的需求。 相似文献
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为推广应用新型弧面胸墙沉箱堤，结合模型试验和数值模拟对比分析了深水工况下弧面胸墙沉箱堤和削角胸墙沉箱堤的反射形态。波面和波压的数值结果与试验数据吻合良好，验证了数值方法的有效性。反射系数表明，入射波浪在与弧面胸墙沉箱堤相互作用过程中的能量损耗最小，其反射强于削角胸墙沉箱堤。波面和流速包络图显示，两种堤型均在堤前形成了部分立波系统，腹点和节点以四分之一波长的距离增量交替出现，胸墙和直立部分产生的反射波存在相位差，导致初始腹点的位置向海侧偏移。弧面胸墙沉箱堤前叠合波的相位差影响最小，腹点包络高度最大，节点包络高度最小，反射效应最明显。两种堤型前中下层水流的周期平均速度均较小且对称，表明底床泥沙不会产生趋势性输移，但迎浪基床上方的环流系统可能引起局部冲刷。相对而言，弧面胸墙沉箱堤前的环流强度最弱，更有利于冲刷防护。 相似文献
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