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利用软钢的Ramberg-Osgood本构关系(R-O模型),依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型.首先,给出了循环加载下软钢材料的应力-应变R-O本构关系;其次,推导建立了基于R-O本构关系的钢板阻尼器的阻尼力模型;最后,将该阻尼力模型及其参数与试验结果和双线性强化模型进行了比较,验证了R-O理论模型的有效性,并分析了误差存在的原因. 相似文献
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X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力模型(Ⅰ)--基于双线性本构关系 总被引：3，自引：1，他引：3
利用软钢的双线性本构关系，依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，导出了单调加载下钢板阻尼器的力与位移关系及其渐近曲线；其次，对于软钢材料本构关系分别考虑在理想弹塑性和双线性强化模型基础上，推导建立了钢板阻尼器的阻尼力模型；最后，将钢板阻尼器的阻尼力模型及其参数与试验结果进行了比较，验证了理论模型的有效性，并分析了误差存在的原因。 相似文献
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低屈服点钢剪切板阻尼器滞回性能试验研究 总被引：4，自引：0，他引：4
为改善传统滞变型阻尼器在小振动变形时不明显的耗能效果,利用国产低屈服点钢设计了5个剪切板阻尼器（LYPSSP）,并对其进行低周往复循环荷载试验,重点考察阻尼器核心板连接方式、高厚比、十字加劲肋对其滞回性能的影响。研究结果表明：核心板与翼缘板通过熔透焊缝连接与螺栓连接相比,构造简单、可靠度高且易加工;由国产低屈服点钢制作的剪切板阻尼器滞回曲线饱满,耗能性能好,在同一位移级别下循环的滞回曲线基本上重合,稳定性好,并且在整个循环加载过程中,强化现象非常明显,破坏之前也没有出现强度和刚度的突然改变;以P/Py为设计目标时,核心板高厚比越小、面外屈曲越小,滞回曲线就越饱满,耗能性能就越好;根据等效粘滞阻尼器系数和平均耗能指数,能够对阻尼器的耗能性能很好地做出评价。 相似文献
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X形和三角形SMA板式阻尼器的阻尼力模型 总被引：3，自引：1，他引：3
本文利用形状记忆合金（Shape Memory Alloy，简称SMA）分段线性化本构关系，推导了X形和三角形SMA板式阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，给出了SMA分段线性化本构关系。然后，根据经典力学理论推导建立了SMA板式阻尼器的阻尼力模型。最后，通过一个算例给出了SMA板式阻尼器的阻尼力滞回曲线，结果表明，其滞回曲线在T＞Af时为“小旗帜”形状；而且，在弹性加载、马氏体相变阶段和卸载至逆相变开始前的规律与钢板阻尼器的线性强化模型相同；逆相变开始后，横截面上应力分布发生间断，阻尼力曲线接近直线。 相似文献
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X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力模型（Ⅱ）——基于R-0本构关系 总被引：2，自引：0，他引：2
利用软钢的Ramberg-Osgood本构关系(R-O模型)，依据经典力学原理推导建立了X形和三角形钢板阻尼器的阻尼力滞回模型。首先，给出了循环加载下软钢材料的应力-应变R-O本构关系；其次，推导建立了基于R-O本构关系的钢板阻尼器的阻尼力模型；最后，将该阻尼力模型及其参数与试验结果和双线性强化模型进行了比较，验证了R-O理论模型的有效性，并分析了误差存在的原因。 相似文献
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