韧性变形带内早期石英条带（脉）的塑性变形及其研究意义     

杨玲 《江西地质科技》1993,20(4):157-164

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岩石圈垂直剖面上的塑性和脆性变形带   总被引：2，自引：0，他引：2  

И.  CH 胡正国 《国外地质与勘测》1993,(3):6-13

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塔里木盆地北缘兴地断裂构造变形特征     

李相然 《新疆地质》1994,(3)

兴地断裂发生在中元古代末期，使中元古巨厚的沉积岩发生了强烈褶皱和隆起，并伴有大量岩浆侵入和区域变质作用。在兴地断裂形成的同时，发生了第一期构造变形，其特点以韧性变形为主，由三个变形幕构成，形成了本区主要构造骨架；晚元古代本区进入晋宁期发展阶段，团结的塔里木地台基底局部裂开，形成一系列近东西向的断陷盆地，发生了第二期变形，形成以塑性变形为主的板劈理和千枚理为其特征。该期变形结束了塔里木基底发展，进入了稳定盖层沉积发展阶段；进入早古生代，兴地断裂控制了该时期的沉积作用，之后发生第三期变形，以脆性变形为主，形成一系列碎裂岩和脆性变形组构，使兴地断裂形成几十米乃至上百米宽的破碎带，从而改造了早期的糜棱岩；至中、新生代，兴地断裂再次活动，形成断裂两侧南升北降的扭动形迹。通过对兴地断裂的深入探讨，笔者认为：该断裂具有线性特征明显，活动时间漫长，构造变形复杂，是塔里木盆地北缘规模巨大的复活大断裂。  相似文献   

对“郯-庐断裂带南段深层次的塑性变形特征及区域应变场”一文的讨论     

徐树桐 《地震地质》1985,7(3):60

“郯-庐断裂带南段深层次的塑性变形特征及区域应变场”(以下简称“郯-庐带应变场”)一文(发表于本刊,1984,第6卷,第4期)作者认为,郯-庐断裂带南段是一个对应于郯-庐断裂带深层次的大型平移韧性剪切带,并根据变形砾石讨论了区域应变场,用剪切的片理面、劈理面走向、褶皱轴迹以及原始片理面上的拉伸线理(经过展平)作为拉伸构造线的标志测量θ′角并计算位移量。同时还讨论了应变在垂深(实为地层)  相似文献   

安徽肥东地区造山带的韧性剪切带特征   总被引：5，自引：0，他引：5  

许卫  童劲松等 《中国区域地质》2001,20(3):294-299

安徽肥东地区识别出一条与造山带有关的韧性剪切带（烟头山韧性剪切带），不同于郯庐断裂带韧性活动产生的呈带状产出的韧性剪切带（糜棱岩带），岩相学上表现为矿物的重结晶作用，并有新生的矿物形成，变质程度已达低角闪岩相。构造学上表现为强烈的塑性变形，对态恢复及重结晶作用，以及较活动组分的流失等特征，导致岩石体积的缩减和矿物优选方位的增强。  相似文献   

东昆仑造山带东段哈图沟–清水泉–沟里韧性剪切带塑性变形及动力学条件研究   总被引：1，自引：0，他引：1  

李小兵  裴先治  陈有炘  刘成军  李佐臣  李瑞保  陈国超  魏博 《大地构造与成矿学》2015,(2)

东昆仑造山带东段哈图沟–清水泉–沟里韧性剪切带记录了多个旋回的造山作用,本文通过对韧性剪切带中石英c轴组构和显微构造特征测试分析,探讨东昆仑造山带东段陆块间俯冲拼合及地壳伸展减薄的形成机制。结果显示,韧性剪切带变形温度介于380~650℃之间,形成环境为中–高绿片岩相到低角闪岩相,剪切带内差异应力值介于173~509 MPa之间,应变速率介于6.93×10–14~1.43×10–8 s–1之间,主体为10–11~10–10 s–1,显示韧性剪切带变形是快速俯冲作用下的产物,越靠近东昆仑造山带东段东昆中断裂带其变形温度、差异应力值及相应的应变速率值越大,表明东昆仑造山带东段韧性剪切变形中心为东昆中断裂带。利用不同方法所计算出的韧性剪切带运动学涡度值,显示韧性剪切带早期瞬时运动学涡度(0.56~1)对应于东昆仑造山带东段东昆南与东昆仑造山带东段东昆北陆块间俯冲的初始阶段,中后期运动学涡度(0.25~0.91)应当对应于东昆南与东昆北陆块间的俯冲碰撞阶段,最晚期的C′瞬时运动学涡度(0.19~0.51)则对应于后造山的伸展阶段。通过石英c轴组构结合其宏微观构造特征,认为东昆中构造带至少经历了3个期次的构造运动,分别为加里东晚期的逆冲兼左行走滑剪切作用、晚海西–印支期的逆冲兼右行走滑剪切作用和燕山早期及之后的脆韧性–脆性的左行走滑剪切作用。  相似文献   

土钉支护现场测试及三维数值模拟分析   总被引：12，自引：3，他引：9  

李志刚秦四清  张冰峰 《工程地质学报》2004,12(1):69-73

在进行土钉轴力和边坡位移测试的基础上 ,进行了土钉支护的三维数值模拟研究 ,对边坡位移、土钉轴力、塑性区分布等分别作了较为深入的探讨 ,认识到土钉与土体相互作用形成了一个完整的支护体系 ;基坑失稳破坏并非传统意义上的土体和土钉的破坏 ,而是土钉支护体系的整体性破坏 ;土钉支护体系的形成正是通过土钉的分担作用、应力传递与扩散作用来实现的 ,这是土钉支护作用的实质.  相似文献   

阿尔金断裂早期走滑运动方向及其活动时间探讨   总被引：49，自引：2，他引：47  

周勇  潘裕生 《地质论评》1999,45(1):1-9

有关阿尔金断裂的地质问题长期存在争论,尤其是有关活动时间的观点最多,运动方向也有不同看法。本文阐述了阿尔金断裂的早期左旋走滑运动。在元古宙地层中产生的大型弧形构造,流变褶曲形态完整而清楚,同时镜下的显微构造观察和岩组分析,为进一步确定阿尔金断裂的早期左旋走滑运动提供了充分证据,其初始活动时间至少在８７０Ｍａ前,左旋走滑运动的确定对弄清阿尔金断裂的发展演化和矿产预测具有意义。  相似文献   

南海西南海盆的岩石圈张裂模式探讨   总被引：11，自引：0，他引：11  

姚伯初 《海洋地质与第四纪地质》1999,19(2):37-48

南海西南海盆的西北边缘和东南边缘在地形地貌上不对称,在地质构造特征上东南边缘为上板块边缘,西北边缘为下板块边缘,它们为一对共轭边缘。新生代张性构造运动和海底扩张活动中,上地壳呈脆性,发生过脆性变形,产生了一系列倾斜正断裂及一系列断块,断块沿断层面转动,在地表出现一系列半地堑,在拉张应力的进一步作用下,上地壳沿断层面被拉开;下地壳呈塑性,发生塑性变形,最后以瓶颈方式被拉断。由此可见,在张性应力场作用下,岩石圈的变形方式是分层而异的：上地壳以简单剪切方式变形,下地壳以纯剪切方式变形。因此,整个岩石圈的变形方式是分层变形的  相似文献   

铝合金钻杆强度的模拟仿真分析     

周海龙  刘宝昌  王骕  李闯 《世界地质》2017,36(3):1008-1014

与传统的钢制钻杆相比,铝合金钻杆具有密度小、比强度高、无磁等优点,因此在钻井作业中具有较大优势。钻杆在井下工作环境恶劣,如与井壁发生碰撞,将导致钻杆变形,降低其强度。笔者通过Ansys LS-DYNA以及Workbench进行仿真,研究Φ147 mm铝合金钻杆与孔壁碰撞后的变形状态,以及产生裂纹后对其强度进行分析。结果表明,Φ147 mm铝合金钻杆在使用过程中,钻杆主体段相对薄弱,在2 m/s的速度下与钻孔壁发生碰撞会产生塑性变形,从而降低铝合金钻杆的性能。钻杆主体段的裂纹长度1 mm时,在载荷作用下,将发生裂纹扩展,导致钻杆断裂。钻杆主体段有裂纹时,在疲劳载荷作用下,有裂纹的钻杆所能承受的载荷是无裂纹钻杆所能承受载荷的五分之一。  相似文献