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桩基概率极限状态设计中抗力分项系数的研究 总被引：2，自引：0，他引：2
根据桩基工作机理，建立了桩基按概率极限状态设计的实用设计表达式，并按照《建筑结构设计统一标准》的规定对设计表达式中分项系数的内涵及规律进行了研究，提出了运用＂等β法＂确定抗力分项系数的方法。通过实例计算验证了此确定方法的可行性和可信性，为桩基由定值设计过渡到概率极限状态设计作了有益的探索。 相似文献
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桩基作为一种广泛使用的基础形式,其在如地震荷载、风荷载下的水平承载力确定十分重要。桩基水平承载能力主要由桩身及土体性质控制,而土体性质中密实度和含石量是影响碎石土场地上桩基水平承载能力的主要因素。为明确碎石土场地土性对桩基水平承载能力的影响,在室内开展5组不同土体密实度和含石量下的水平场地单桩水平静载试验,以此模型试验数据计算所得的临界荷载、极限荷载、水平扩散角、计算宽度和水平抗力系数的比例系数m值等为指标评价土体密实度和含石量对桩基水平承载能力的影响。试验结果表明增大密实度和含石量对各指标均有提升效果,但相比之下,密实度对各项指标的提升效果均明显优于含石量。综合考量下,碎石土密实度和含石量的增大均对桩基水平承载力有提升作用,但土体密实度的提升作用更明显。故对水平承载力要求较高的碎石土上桩基工程的选址中,应优先选择密实度较大的场地。 相似文献
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四川山区输电线路常在陡峻斜坡走线,碎石土、基岩二元结构地层分布普遍。针对此类场地和地基,斜坡桩基水平抗力系数的比例系数m值取值是陡峻边坡输电线路铁塔桩基设计中亟待解决的问题。根据单桩水平静载试验获取m值,采取现场试验、室内模型试验、数值模拟3种方法进行综合分析,研究了陡峻边坡碎石土、碎石土-基岩地基基桩水平作用力参数m值的变化规律、影响因素及取值。得出以下结论：斜坡场地m值随坡度的增大呈线性减小,且碎石土地基减小幅度大于碎石土-基岩地基;对m值影响程度最重要的因素依次为场地坡度、土体密实度、桩长、桩径;提出陡峻边坡碎石土、碎石土-基岩场地考虑以上重要影响因子的m值估算公式,并给出了修正系数。 相似文献
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隧道开挖会降低邻近桩基承载力,如何更为合理评价桩基水平附加响应是需要解决的问题。基于Pasternak双参数地基模型和三折线弹塑性荷载传递模型,采用两阶段分析法,并考虑侧向土体作用及地基土层的非均质特性,提出了更符合实际的单桩水平反应简化分析方法。通过与Winkler地基梁法及边界元法的对比分析,验证了方法的合理性。结合对单桩水平反应的多种影响因素进行参数分析,通过各因素相应的修正系数来对基准工况中单桩最大水平反应进行修正,得到计算工况中单桩的最大水平位移和最大弯矩。分析结果表明,桩基水平位移计算时可忽略侧向土体作用,而弯矩计算时应予以考虑;桩基计算工况的最大水平位移 最大弯矩 与平均地层损失比 呈现线性关系,而与隧道半径R、隧道轴线深度H、桩距隧道中心线距离x及桩身柔度系数 均呈现非线性关系。 相似文献
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桩的水平承载力实用非线性计算方法--NL法 总被引：30，自引：5，他引：25
以大量的桩基水平静载荷试验实测资料为基础,提出了一种水平土抗力与深度、位移的函数关系以及水平地基反力系数与土质指标的函数关系,并利用相似原理,将非线性有限远的数值计算转化为简单的查表计算,建立了一种新的桩的水平荷载作用下的非线性计算方法－－ＮＬ法,３９根桩的实例计算结果表明,该方法具有可靠的精度和较强的实用性。 相似文献
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目前通过对软土地基预加固处理来提高桩基水平承载力已被工程界认可,但如何在工程前期设计过程中估算软土地基预处理后桩基水平承载力提高值仍是技术难点。基于此,参考Bowles[1]的地基土水平抗力计算式,同时考虑成层软土地基预排水固结处理影响,通过数学推导,推求出根据原状软土室内土工试验抗剪强度指标及预加固处理时间,估算软土地基预处理后桩基水平承载力提高值的实用计算方法。考虑桩侧土弹塑性屈服影响,推导出成层软土中水平受荷桩弹塑性解析解及塑性区深度的计算式,给出了桩顶水平位移、桩身最大弯矩的无量纲计算式及相关计算源代码。依托于浙江省某水闸桩基工程案例,根据提出的计算方法对桩基水平承载力、桩顶水平位移及桩身最大弯矩等性状进行预估计算,并与地基预处理前、后现场试桩检测值进行验证对比,认为桩基水平承载力、桩顶水平位移及桩身最大弯矩等预估计算成果与工程现场试桩的检测值较接近,对类似工程设计具有较好的参考价值。 相似文献
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通过对已有类似工程的桩基沉降分析,结合科研课题研究成果,运用不同的方法对上海市嘉定区某工程的桩基沉降进行了计算,并对本工程压缩层范围内的土层压缩模量进行了统计,对计算结果进行了分析. 相似文献
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堆载地基与邻近桩基的相互作用分析 总被引：9，自引：0，他引：9
本文在分析堆载条件下邻近桩基与土体的相互作用时，提出了改进弹性地基梁模型，采和最小势能原理推导了改进弹性地基梁的有限杆系法平衡方程，并编制了相应的分析程序EFBMPP，对影响桩基变位和弯矩的影响因素进行了计算分析。 相似文献
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现行行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）[1]采用嵌岩段侧阻和端阻综合系数?r与基岩单轴抗压强度frk来计算嵌岩桩嵌岩段的总承载力。该方法较简单且工程意义明确,便于工程设计使用。然而规范中综合系数的取值存在一定的局限性。采用ABAQUS通用有限元软件对武汉绿地中心等4个背景工程共20余根现场试桩试验成果进行了数值拟合,取得了较合理的岩（土）参数取值;利用前述参数,建立不同岩性条件下的嵌岩桩数值计算模型,对综合系数进行了计算分析,并建立其与基岩岩性、嵌岩深径比的关系,提出了综合系数建议取值表。相比于规范取值方法,该方法对不同岩石强度分类和嵌岩深径比两个维度上进行了扩充与细化。通过背景工程嵌岩桩试桩承载力的验算表明,采用综合系数比按规范计算的综合系数更接近试桩实测结果。 相似文献
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在统计福州地区56根预应力高强混凝土（PHC）管桩单桩水平静载荷试验资料基础上,结合《建筑桩基技术规范》规范推荐的m法计算,讨论了福州地区PHC管桩的水平承载力取值问题。对不同桩型的单桩水平静载试验进行m值反算,与规范推荐的m值相比较,探讨了福州地区不同桩周土层的m值取值范围。用规范推荐的两种力学模型分别计算了某试桩的弯矩曲线,与ABAQUS有限元软件模拟得到的弯矩曲线对比,验证了规范推荐的两种模型的适用性。结果表明,本地区采用m法确定PHC管桩的单桩水平承载力是适用的;上覆填土层的物理力学性状对淤泥层中PHC管桩水平承载力影响较大,宜采取规范附录中的“桩端支撑在非岩石类土中或基岩面”的模型计算本地区PHC管桩的水平承载力。 相似文献
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采用不同失效准则的桩基可靠度分析 总被引：1，自引：0，他引：1
桩基的极限承载力通常是根据失效准则来确定的。由于各国采用的失效准则不同,得到的极限承载力也不同,从而获得的可靠指标也不同。因此,有必要分析和比较不同失效准则对桩基可靠性的影响,以及根据桩基技术规范采用的S-lgt失效准则确定可靠指标的状况。为此,以S-lgt失效准则为基准,引进了失效准则的偏差系数的概念,根据一组实测钻孔桩数据对另外6种失效准则的偏差系数进行了评估,进而进行了可靠度分析。结果表明,不同失效准则具有不同的偏差系数,桩基可靠度明显地受失效准则的影响。根据S-lgt失效准则确定的可靠度在7种失效准则中是偏大的,不同失效准则确定的相同名义可靠指标的桩基的实际可靠性是不一样的。 相似文献
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上海地区双层地基对超高层建筑桩基沉降影响与探析 总被引：1，自引：0，他引：1
上海Ⅱ类土层排列区，按上海地基基础设计规范计算，３０层以上建筑桩基，须设置在深６０ｍ第⑨层砂中。本文根据已有建筑经验，应用Ｍｉｎｄｌｉｎ应力分布理论以及对应力扩散角的分析提出了更符合实际的计算建筑桩基沉降量的方法。 相似文献
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针对近年来隧道近接建筑桩基的情况较多,且施工控制难度大和造价高的问题十分突出。运用有限元强度折减法,基于Mohr-Coulomb强度准则,计算了多种不同情况下桩基础与隧道相互影响的隧道安全系数,包括桩基距隧道水平距离的影响、桩基埋深的影响和桩基荷载的影响。总结并提出了有实际意义的安全系数变化规律,计算表明,隧道近接桩基的临界距离为1倍洞径,当隧道与桩基水平距离大于1倍洞径时,桩基与隧道之间的相互影响可以忽略不计;桩基荷载的变化对隧道安全系数有较大影响,荷载增大1倍,安全系数约减小1/4。结论为隧道近接桩基工程建设提供参考依据。 相似文献
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通过不同围护软件分析计算并与实测结果进行比较，指出土层水平抗力系数“m”取值的关键性，基坑开挖是一个动态而复杂的过程，理论计算会有一定的差距。 相似文献
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根据自重湿陷性黄土的特点、《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025—2004）和《建筑桩基技术规范》（JGJ94—94）中关于桩基设计的对比分析，通过自重湿陷性黄土场地工程实例分析计算，依据负摩擦产生的机理——中性点理论，论述了自重湿陷性黄土场地中桩基设计应考虑中性点，而不应全部计入负摩阻的观点。 相似文献
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通过海洋环境条件下大直径管桩的垂直和水平荷载试验,分析了管桩在垂直和水平荷载作用下的受力特点,得到了管桩的垂直极限承载力、侧摩阻力及端承力、轴向反力系数等结果,以及水平荷载作用下桩顶位移和转角关系、弯矩分布、土抗力、水平地基反力系数的比例系数和最大弯矩点等参数。试验结果表明：垂直荷载作用下,极限承载力可达12000kN,在沉桩过程中部分桩有一定程度的闭塞;大直径管桩能够抵抗水平荷载的作用,弹性长桩的受力性质主要受上部土层的影响。根据试验结果计算的水平地基抗力比例系数m值,对本工程及同类地质条件的桩基设计具有参考价值。 相似文献