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利用小型蒸发器观测水面蒸发量的几个问题 总被引：2，自引：0，他引：2
本文利用广州蒸发实验站的水面蒸发量和气象要素的观测资料,计算了小型蒸发器的折算系数及其变异系数等;得出小型蒸发器与标准蒸发器月蒸发量的回归方程,以及计算水面蒸发量的经验公式。对上述观测和计算方法的结果进行了比较。并就气象台站的水面蒸发观测工作提出了建议。 相似文献
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确立以日蒸发量来作为描述可晾晒程度的物理量。根据日蒸发量与日最高温度、日平均相对湿度等诸多因子的相关性，进行回归计算，建立其预报方程。通过数轴凝聚,对1998、1999年常州市气象站的逐日蒸发量的变化范围并结合天空状况等因素进行分类，以此作为晾晒指数等级的标准。将方程结果与标准相对照，即可得到次日的晾晒指数等级和相应决策。 相似文献
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利用江西省93个气象站观测资料,基于平流-干旱模型对1961—2019年江西省实际蒸发量进行估算,再进行气候倾向率、贡献率计算、敏感性分析和M-K检验等,分析蒸发量的时空变化特征及其影响因素。结果表明:江西省蒸发量呈显著下降趋势,幅度为-5.47 mm/(10 a);蒸发量在1969年发生突变,突变后其下降趋势明显减弱;夏季蒸发量下降最为显著,秋季次之,春、冬两季不明显。蒸发量对风速变化表现为负敏感,对气温、水汽压、净辐射量变化表现为正敏感,且任意时段内蒸发量对气象因子变化的敏感程度均为净辐射量>气温>风速>水汽压。净辐射量变化是影响江西省夏季蒸发量变化的主导因子,但其他季节净辐射量变化是气温、净辐射量和风速的共同作用的结果。随着气候逐渐变暖,气温和风速等因素对蒸发量变化贡献的增加不容忽视。 相似文献
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利用长江流域115个气象站点1961-2000年的观测数据,计算了各站点的参照蒸发量和实际蒸发量,并进行了20 cm蒸发皿蒸发量、参照蒸发量和实际蒸发量时空变化趋势分析。结果表明,近40 a来,长江流域蒸发皿蒸发量、参照蒸发量和实际蒸发量的年平均变化均呈现显著下降趋势。就季节平均变化而言,春季和秋季,三者的变化趋势都不明显,而夏季三者均具有显著的下降趋势,冬季蒸发皿蒸发量和参照蒸发量均显著下降,实际蒸发量却明显上升。蒸发量的变化趋势具有空间分布差异,长江流域中下游地区蒸发量的变化趋势明显比上游地区显著,尤其表现在夏季。尽管近20余年长江流域气温不断升高,但太阳净辐射和风速的显著下降,可能是导致蒸发量持续降低的主要原因。 相似文献
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利用始于1953年的蒙自气候站小型蒸发器和始于1986年的E-601B型蒸发器蒸发量观测资料,计算两种蒸发器蒸发量的折算系数,并与相关分析及线性拟合的结果进行对比分析。结果表明：蒙自站小型蒸发器与E-601B型蒸发器蒸发量的时程分配基本一致,两者之间具有较好的相关关系,线性拟合的线性系数与折算系数较为一致,且检验结果较为接近,推算出该地区两种仪器年蒸发量的折算系数为0.65。研究结果可用于本地区的气候评价、水量平衡分析、水资源调查等。 相似文献
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蒸发量的计算及其动态变化特征分析 总被引：1，自引：0，他引：1
应用彭曼公式对蒸发量进行了气候学计算，并对近40a灯塔站蒸发量的动态变化趋势进行了年和生长季等不同时段的分布规律分析，以便为农业水分分析、农业气候影响评价、作物水分平衡等提供气候依据。 相似文献
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陆面蒸发量可以根据水量平衡原理用降水量减径流量计算得出,或者在测得或间接算出土壤含水量后用蒸发模式加以计算。本文目的在于探讨不涉及径流和土壤含水量资料,仅用一般气象观测资料来计算陆面蒸发量的方法。 1.计算原理与方法 相似文献
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青海湖水面蒸发量变化的研究 总被引：2，自引：0，他引：2
利用青海湖区1958～2007年气象、水文站的观测资料和江西沟、刚察沙柳河2个站20cm口径蒸发皿与E-601型蒸发量的对比观测资料,计算了月、季、年蒸发量,并应用气候诊断方法分析了蒸发量的年代际变化规律及其突变特征。结果表明:青海湖区4～9月20cm口径蒸发皿湖水与淡水蒸发量的折算系数在0.91～0.97之间,5～9月E-601型与20cm口径蒸发皿蒸发量的折算系数在0.70～0.78之间,同期的蒸发量与温度、湿度、风速等因素关系密切。青海湖年蒸发量呈逐步减少的趋势,但其变化存在明显的阶段性。1958～1963年、1977～1981年、1998～2004年蒸发量增加,1964～1976年、1982～1997年、2005～2007年蒸发量减少。青海湖年蒸发量每25年发生一次突变,20世纪60、80年代蒸发量表现出不稳定,70、90年代是年蒸发量的相对平稳时段。青海湖降水量增多是导致蒸发量减少的最主要的原因之一。 相似文献
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分析了乌苏站1998～2001年（4～10月）E-601B型与小型蒸发器4年蒸发量对比观测资料,运用统计方法进行了相关性研究,并应用比值法和多元线性回归方法,得出了两种蒸发量之间的折算系数,计算出了乌苏站1971～1997年4～10月逐月E－601B型蒸发量估算值,为当地的气候研究和气象服务提供重要依据。 相似文献
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蒸发量记录的预审分析方法 总被引：1，自引：1，他引：0
介绍通过机审和比较法相结合的方法,判别每日蒸发量的合理性,对有疑误的蒸发量作出正确的处理：用地面气象测报业务软件格审月报表的蒸发量后,还要用浙江地面自动站气象资料质量控制软件,再次对报表文件进行蒸发量审核,进一步提高机审的质量;蒸发量记录机审后,要根据与蒸发量相关的气象因子,逐日比较分析,查看蒸发量是否有异常;温度越高、风速越大、相对湿度越小、日照时数越多以及光照强度越强,蒸发量就越大,反之,蒸发量就越少。用比较法能够判断异常的蒸发量。 相似文献
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《高原气象》2017,(1)
根据互补理论得出了中国科学院珠穆朗玛大气与环境综合观测研究站(珠峰站)的蒸发皿蒸发量和实际蒸散发量之间的关系,结果显示,湿季(7-10月)的ε值(即使潜在蒸发量增加的那部分感热的比例)小于全年的ε值,干季(1-6月,11-12月)的ε值最大。其次,对珠峰站的实际蒸散发量进行了计算,结果显示,在湿季应用互补理论计算得到的实际蒸散发量更加接近于观测值,而干季实际蒸散发量的计算值与观测值的差距比较大。最后,通过研究珠峰站蒸发皿蒸发量和实际蒸散发量分别与风速、气温、相对湿度、净辐射以及降水之间的关系,发现由于蒸发皿蒸发量在干季主要受风速和温度影响,受相对湿度影响比较小,进而随湿度指数没有明显的变化,所以在干季应用互补理论计算得到的实际蒸散发量与观测值的差距比较大。所以互补理论可能比较适用于湿季,在干季并不适用。 相似文献
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短时段水面蒸发量计算方法的选择 总被引：4，自引：0，他引：4
分别采用折算数法，彭曼公式法，道尔顿公式法计算都昌蒸发站旬与日短时段水面蒸发量，比较表明，用道尔顿公式计算短时段水面蒸发量的误差最小，彭曼公式次之，折算系数法的误差最大，不宜作短时段水面蒸发量的计算。 相似文献
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彭曼公式应用中的两个问题的探讨 总被引：5，自引：0，他引：5
通过对水面蒸发量的模拟比较,揭示了应用彭曼公式计算水面蒸发量中存在的两个问题:E_n项的权重偏小和E_a计算方式不当。提出了解决办法,建立了经改进后的修正彭曼公式,其精度有明显提高。 相似文献
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在本文中作者制作了我国东半部水量平衡三要素的分布图,并进行了扼要的分析和讨论。各地的多年平均降水量(r)是根据实际观测的数据。多年平均自然蒸发量(z)的数值是根据下列布德科公式计算得来的(参考文献[6]):z=[R_0r/LthrL/R_0(1-chR_0/rL+shR_0/Lr)]~(1/2),式中 th,ch,sh 各代表双曲线正切、余弦及正弦;而 R_0/L=z_0是代表水源不缺条件下湿润地面的最大可能蒸发量,其数值根据作者前文(文献[1])计算的结果。多年平均迳流量(f)则根据水量平衡方程 f=r-z 间接求得。除了计算年蒸发量的分布以外,本文还计算出各季蒸发量的数值,但其精确度自然不及年量的计算。在本文中,还按17个不同流域进行水量平衡的计算和讨论,并绘成多年平均年迳流系数分布图一幅,其结果可与文献[9]相比较。 相似文献