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地质部勘探技术研究所最近新设计试制成功了四种铸钢刮刀钻头,将在较软的（Ⅳ—Ⅴ级以下）岩层中进行试验,其形式规格如下：一、普通式铸钢鱼尾钻头（图1）钻头直径135公厘,高度273公厘,翼片宽为62.5公厘,长200公厘,每个翼片前面具有一个直径为10公厘的喷嘴。 相似文献
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XH-60型油压钻探机为瑞典“克瑞留斯”牌新产品,全部系油压驱动形式,钻进深度：使用50公厘钻杆时,为600公尺;使用42公厘钻杆时,可钻进800公尺,适于一般地质钻探应用。该钻机说明书已经译出,不久将由地质出版社出版。现将其主要性能及结构,简单介绍于下。该钻机的组成部分（见图1）有：（Ⅰ）做为钻机动力的柴油机;（Ⅱ）可变三种速度的变速箱;（Ⅲ） 相似文献
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张振鹤 《水文地质工程地质》1958,(5)
水文地质普查中,设立潜水井的目的,在于观测地下水位,水温变化,地下水运动情况,以及进行水质分析等等,提出可靠的水文地质资料。潜水井的建设好坏,对以上资料影响很大,故潜水井的设计安装是勘测地下水动态的一项重要工作。为此介绍一下我处所采用的缝式潜水井使用情况,仅供各单位参考。缝式潜水井是由纲式滤水管井改成的,具体使用方法如下:(一)用1.2—1.3公分厚,4—6公分宽,长4公尺的木板条以不锈金属箍或6—8号带铅皮的铁线捆成一个圆形的井筒,井筒外口直径18—20公分,井筒下端每隔8—10公分钻一小孔(直径1公分左右),交错形排列,长达50公分,便于水在井内流动。井箍的间距 相似文献
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一、什么是框架误差图1中，测量方位角的方位电位计（5）是固定在倾斜指示框架（6）的下端，是与倾斜指示框架一起转动的，且与仪器轴线相垂直。如同定盘式测斜 相似文献
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《地质与勘探》1959,(5)
凤凰汞矿在技术革新运动中,自制土雷管成功,經全矿使用結果証明这种土雷管有如下优点: 1.有足够的能量带动胶質炸藥起爆,眼深为6公寸左右的硝銨炸藥亦能全部起爆,但过深时会留砲底。 2.爆破可靠,很少发現誤砲。 3.成本很低,每个雷管只需四分左右(工资原料全部計算在內),比採購来的雷管低8～10倍。制造过程: 1.制作原材料:主要是雄黄(As_2S_3)和氯酸鉀(KClO_3)两种。其次是竹筒,长70公厘,內徑6公厘左右。 2.配料:将雄黄和氯酸鉀分別在碾槽內碾磨成粉末,然后将雄黄60％和氯酸钾40％均匀混合。混合时不能用任伺工具去攪拌,只能将两种粉末均匀地散 相似文献
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连拱式组合拱结构在深基坑工程中的应用 总被引：1，自引：0，他引：1
钻孔灌注桩连拱式组合拱结构是由大直径的钢筋混凝土钻孔灌注桩（拱脚支持桩）和小直径钻孔灌注桩排列呈拱型组合成一个组合截面,将水土压力产生的弯矩和剪力转化为沿拱轴方向的轴向压力,不仅受力合理,而且,有更好的截面效能,刚度和强度也比相同质量的桩（墙）式结构大得多,顶部用钢筋混凝土圈梁连接成整体,在不加撑锚条件下比桩墙式结构能支护更深的基坑,如开挖深度较大,可沿深度方向适当距离增加钢筋混凝土加劲肋,是一种新的支护结构型式,经济效益非常显著。通过在南京某大厦深基坑支护中的应用和土体开挖过程中,对其侧向土压力、桩身应力、支护结构的侧向位移及外侧土体的变形的实测研究,获得了连拱支护结构在软土地区受力和变形的基本规律。 相似文献
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根据最新部标，K_0型合金片的几何结构及参数，如图1和表1所示。合金片几何参数的修改意见。一、合金片长度（L）合金片长度L，即钎头初径D_k。D_k可由下式确定：D_k=D_H n·D_0（毫米）（1）式中：D_H——钎头终径（报废直径）（毫米）；n——钎头修磨次数（一般定为10～12次）；D_0——磨次直径损耗（毫米/次）；众所周知，钻速与钎头直径的平方成反比。为了提高打眼速度，希望D_k尽可能小些。但是，为了保证钎头有较长的寿命，为了提高合金片的利用率，n值又不能太低。在钎头质量提高，使用技术合理的条 相似文献
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沂源队钻工张玉福同志仿照苏联深井测斜方法试制了每次可以节约一次升降钻具的测量钻孔弯曲度的方法。该方法是利用一特制保护器接在岩心管异径接头下面进行的。保护器构造如下图：（1）保护器外套（分上中下三段）;（2）特制胶塞;（3）锌片;（4）玻璃瓶（装有氟氢酸）;（5）橡皮塞或湿棉球。测量方法：系先将使用的岩心管下入孔内,其上端用夹板夹住,卸掉岩心管接头,在老虎钳上把岩心管接头与保护器拧在一起（岩心管接头下端与保护器上端车成相符的公母扣）。然后再与岩心管相接,接上钻杆,降至欲测井深,停留一定时间,氟氢酸即在玻璃瓶 相似文献
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全球末元古系建系研究是当前国际地层学研究的重要课题之一。我国宜昌峡东地区震旦系沿江剖面研究历史悠久，已有相当深入的岩石地层、生物层及层序地层研究，并被推荐为国际未元古系候选层邓剖面之一。为进一步提高其研究精度，本文系统地研究了震旦系沿江剖面碳酸盐岩同位素化学地层，研究结果表明，陡山沱组底部“碳酸盐岩帽”的δ^13C－3．1‰－3－3．7‰，向上为正偏移，至层序Ⅲ（DS3）最大值达＋6．7‰。陡山沱组顶部（DS6）再次出现偏移－2．5‰，构成一个完整的变化周期。同时，^87Sr/^86Sr值表现出向上增大的变化，由陡山沱组度部（DS1）的0．707743逐渐增高陡山沱组顶部（DS6）的0．707965；灯影组蛤蟆井段（DS7）的δ^13C值变化在－2．45‰－＋5‰之间（DS8），至石板滩段中部再降至＋1．7‰（DS），而后基本保持在＋1．7‰－3．6‰之间平衡变动。白马沱段顶部δ^13C再次降至＋0．5‰，并有向负偏移的趋势。灯影组的^87Sr/^86Sr值依然出现由老至新递增的趋势（0．708244－0．708993）与当前国际末元古系剖面的化学地层特征基本一致。 相似文献
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煤矿开采面临的水文地质条件越来越复杂,尤其是遭遇承压含水层的水压力越来越大,突水灾害发生时必然会带来高水力梯度引起的破碎岩体突水通道内高速非线性渗流问题。据此,研制高水力梯度（最大600）条件下堆积型多孔介质中高速非线性渗流试验装置,采用堆积型钢球模拟破碎岩体,对粒径为1、2、3、4、5、6 mm共6种光滑钢球分别开展了一维均质圆柱渗流试验。试验结果表明：对于由1～6 mm钢球堆积而成的孔隙率为0.44～0.45的多孔介质,当水力梯度大于145时,通过分析水力梯度-平均流速（J-v）曲线和水力梯度-雷诺数（J-Re）关系曲线,将流动状态划分为3个模式：线性层流、非线性层流、紊流,并获得了从线性层流过渡到非线性层流的临界流速为0.23～0.78 cm/s、临界水力梯度为3～8;从层流到紊流转捩的临界流速为1.6～4.8 cm/s、临界水力梯度为90～145。从小粒径多孔介质到大粒径多孔介质的渗流过程中,临界流速越来越大,而临界水力梯度逐渐减小。 渗透率与粒径的平方、非达西流影响系数与粒径的倒数均呈线性正相关,非达西流影响系数随着渗透率的增加呈指数减小。该研究对多孔介质非线性渗流的理论研究以及实际工程中高承压含水层突涌水问题有重要借鉴意义。 相似文献