山东莱钢1#750m^3高炉设计特点简介     

《中国勘察设计》1998,(4):20-21

1 序言 莱钢1#750m~3高炉是在620m~3高炉基础上改造而成。620m~3高炉是1975年建成投产,1994年第2代炉龄结束。工艺装备落后,双钟炉顶、火车上料、人炉碎矿多、煤气净化采用洗涤塔电除尘方式。高炉全部为手动或半自动操作,能耗高。莱钢为适应市场经济发展的要求,满足年产200万吨钢的发展目标,利用“亚行”贷款,借620m~3高炉大修之际改造成750m~3高炉。并于1995年5月建成投产。在设计过程中,  相似文献   

矿渣胶凝材料固化软土的力学性状及机制   总被引：4，自引：0，他引：4  

张大捷  田晓峰  侯浩波  刘浩  谭石康 《岩土力学》2007,28(9):1987-1991

利用矿渣胶凝材料固化软土,既可利用工业废渣,又能减少水泥的用量。以矿渣胶凝材料固化黏土、砂土二种软土。发现矿渣胶凝材料加固软土的效果远好于水泥、石灰,其9 %掺量的固化土28 d的无侧限强度达到2.0 MPa以上,普遍高于15 %掺量的水泥固化土,且其28 d固化土的软化系数普遍高于90 %以上,固化黏土后CBR值远高于同掺量的石灰固化土。X衍射结构分析表明,矿渣胶凝材料水化时产生的高强难溶的矿物晶体是其固化软土效果好的主要原因。因此,矿渣胶凝材料是一种性能优异的软土加固材料。  相似文献   

基于抗灾能力的矿渣型泥石流风险评价方法——以小秦岭金矿区为例     

陈华清  杨敏  张江华  何芳  乔冈  刘瑞平 《地质通报》2015,34(11):2009-2017

考虑到近年来国家对小秦岭金矿区矿山泥石流防治工程投入、山区居民抗灾意识逐步增强等实际情况,从承灾体抗灾能力对风险的减弱作用出发,尝试提出了矿渣型泥石流抗灾能力评价指标及评价方法,并将其运用到泥石流风险评价模型中。抗灾能力评价结果表明,研究区所有支沟的泥石流抗灾指数普遍不高,抵御泥石流风险的能力不强。风险评价结果显示,18条支沟中仅有东桐峪的北沟泥石流风险性高,其余均为中等风险级别。这一结果低于传统泥石流风险评价模型的评价结果,是区域内泥石流沟谷中承灾体主动或被动抵抗泥石流危害能力的体现。  相似文献   

矿渣类颗粒介质结构对力链发展规律的影响          下载免费PDF全文

陆敏凤  唐朝晖  柴波  宁可  祝洁雯  方熠 《地质科技通报》2022,41(4):274-281

矿业活动产生的渣体是不规则颗粒介质, 具有级配复杂、结构不稳定的特征, 颗粒间通过力链传递应力。以典型铜矿渣为研究对象, 借助CT扫描技术获得矿渣的颗粒结构形态, 通过开展不同粗颗粒含量的平面压缩试验和数值模拟试验, 得到宏观力学变形曲线及力链发展过程和颗粒结构变化, 讨论颗粒结构和力链发展协同作用对宏观力学性质的影响机制, 以及颗粒介质材料压缩发展规律。结果表明: 矿渣类颗粒介质材料的力链发展方向与压力方向一致; 矿渣宏观抗压性能随>5 mm粗颗粒含量的增加先增后减, 在最优粗细颗粒配比50%处达到最大抗压强度; 颗粒结构和力链间软硬结构存在显著的协同演化; 压缩过程中内部存在快速压密、颗粒破碎和稳定压缩3个阶段。在矿渣堆填过程中, 除控制其粗颗粒在最优级配外, 保持均匀填筑和合理的压实使其进入稳定压缩阶段也非常重要。   相似文献   

基于灾害链效应的小秦岭乱石沟矿渣堆危险性评价     

郭付三  杜娟  周春梅 《工程地质学报》2014,22(6):1309-1315

矿产开采过程中,大规模不合理的矿渣堆弃以及高强度降雨等所引发的矿渣碎屑流,对矿山的正常生产和人员安全带来了巨大的风险。由于矿渣堆普遍沿沟谷呈串珠状分布,若下级渣堆受到上级矿渣碎屑流的冲击、加载作用,其失稳起动概率及渣流量将明显增加,这种空间逐级影响所表现出的灾害链效应是矿渣碎屑流灾害作用的重要特征。以小秦岭乱石沟为例,在对研究区内矿渣堆详细调查的基础上,首先以矿渣堆高度、坡度、方量、是否堆载振动、底床坡度以及降雨汇流累积量6项指标对矿渣堆的危险性进行评价。其次,采用UBCDFLOW方法,考虑碎屑流的路径宽度、平均坡角及流动类型,估算碎屑流的滑移距离。最后,在此基础上从风险评价与预测的角度出发,综合考虑矿渣堆碎屑流的链状逐级影响,以及下级渣堆位于上级渣堆碎屑流冲击范围内的相对位置,得到灾害链效应下的矿渣堆危险性评价。计算结果表明考虑灾害链效应后,乱石沟内受碎屑流影响的矿渣堆的破坏概率明显增加,研究结果也为矿山沟谷流域矿渣堆灾害的风险评价及防治规划设计提供依据。  相似文献   

侵蚀环境中碱渣-矿渣固化淤泥的力学性质          下载免费PDF全文

何俊  栗志翔  石小康  王小琦 《水文地质工程地质》2019,(6):83-89

为扩展碱渣和矿渣等工业固体废弃物的资源化利用途径,以碱渣和矿渣为固化剂对淤泥进行固化处理,开展侵蚀环境条件下固化淤泥试样的表观和无侧限抗压强度等性质试验研究,探讨侵蚀溶液对固化淤泥的作用机理。研究表明,自来水和30 g/L的NaCl溶液浸泡时,标准养护28 d的固化土表面完整性较好,试样密度随浸泡时间的增加而增大;15 g/L的MgSO4溶液和NaCl-MgSO4混合溶液浸泡时,固化土表面受到明显侵蚀,随着浸泡时间的增加,侵蚀程度逐渐加深,试样体积、质量和密度呈减小趋势。当浸泡时间从28 d增至42 d时,自来水浸泡试样的无侧限抗压强度增大,溶液浸泡试样的无侧限抗压强度基本保持不变;浸泡导致试样的延性增强,抵抗变形的能力减弱。在浸泡时间相同的条件下,MgSO4和NaCl-MgSO4混合溶液浸泡时固化土强度约为自来水和NaCl溶液浸泡时强度的一半,抵抗变形的能力也较弱。钙矾石、水化氯铝酸钙等水化产物的形成使碱渣-矿渣固化淤泥抗NaCl侵蚀能力强,但由于侵蚀作用形成微观裂隙及疏松结构导致其抗MgSO4侵蚀能力较弱。  相似文献   

基于水动力条件的矿山泥石流成因与特征——以石棉县后沟为例   总被引：1，自引：0，他引：1  

倪化勇  郑万模  巴仁基  刘宇杰 《山地学报》2010,28(4)

四川省石棉县后沟是一条典型的高频矿山泥石流沟,坡面矿渣面蚀、沟道矿渣揭底和沟口尾矿侧蚀溃决是泥石流发生的三种主要成因.水动力条件通过对矿渣提供方式的影响而导致矿山泥石流在成因、规模等方面的差异.计算表明,单纯洪水难以对后沟尾矿库稳定性构成威胁,＜10 a一遇泥石流主要由坡面矿渣面蚀和沟道矿渣揭底引发,流量＜79 m3/s,沟口尾矿库基本不参与泥石流活动,泥石流规模以小型为主;10 a一遇和更大规模泥石流开始侧蚀尾矿坝,尾矿失稳垮塌补给泥石流,泥石流规模以中型甚至大型为主;后沟矿山泥石流特征主要表现为物源补给的集中性与固定性,形成过程的易发性与频发性,运动过程的单调性与重复性,成灾过程的相互性与链式性以及防治过程的可控性与多元性五个方面.  相似文献   

福建省漳州华安县洋竹径502矿区泥石流灾害治理方案探讨     

凌云 《地质灾害与环境保护》2009,20(3):13-17

华安洋竹径502矿区地质灾害隐患为潜在矿渣泥石流,堆积坡面弃渣及尾矿库内矿渣是泥石流的物质来源,是该地质灾害隐患的主要治理对象。通过对不同治理方案的分析研究,认为工程治理投入资金较大,且仅能治标,不能完全排除泥石流隐患。通过对尾矿弃渣二次选矿,回收有价值的钨矿,废渣外运作为建材,最终恢复原始地貌。投资风险小,并可取得良好的社会效益和经济效益;在资源日益紧缺的时代,对处理类似地质灾害隐患提供一种有效途径。  相似文献   

含硼专用肥及其制备          下载免费PDF全文

赵启文  屠兰英 《盐湖研究》1999,7(4):73-75

将硼矿分解后的废渣与磷矿石混合后,用硫酸分解,制成含硼的过磷酸钙。经深入加工制成油菜（籽）专用肥,肥效显著。  相似文献   

矿渣粉加固粉土的理论分析及路用性能研究     

王振军  翁优灵  杜少文 《工程地质学报》2006,14(5):709-714

提出了矿渣粉加固粉土的相关理论。将矿渣粉在加固土中的作用归结为火山灰胶凝效应和微集料填充效应,而火山灰胶凝效应又可进一步归结为水化作用、激发作用和离子交换作用;认为微集料填充效应与矿渣粉细度极为相关;用框图归纳了矿渣粉加固土的两种作用效应。进行了矿渣粉、石灰粉加固土无侧限饱水抗压强度、水稳定性、冻稳定性、温度收缩和干燥收缩等路用性能试验,并进行比较。结果表明,矿渣粉加固土所测路用性能指标优于石灰粉加固土。为工程应用提供了试验依据。  相似文献