海运石脑油储罐水相区阴极保护电场的数值模拟     

齐建涛  李焰 《海洋科学》2012,36(11):79-84

采用边界元方法对石脑油储罐罐底水相区的阴极保护系统设计方案进行了数值模拟.结果表明,传统设计方案中电场参数分布不均匀、过保护现象明显;通过适当减少牺牲阳极数量并调整其布设位置,可对其阴极保护设计进行优化,过保护现象明显减小,且电位和电流密度分布也更为均匀.  相似文献   

埋地石油气罐阴极保护装置与防静电关系的探讨     

吴钊 《广东气象》1998,(A01):24-24

  相似文献   

410不锈钢在海水中阴极极化行为的研究   总被引：2，自引：0，他引：2  

杜敏  孙兆栋 《中国海洋大学学报(自然科学版)》2010,40(9)

本文采用动电位极化曲线法和恒电位极化法研究410不锈钢在天然海水和模拟闭塞液中的阴极极化行为。采用失重法研究在模拟闭塞液中、不同阴极电位下的保护效果。体式显微镜(SM)、扫描电镜(SEM)和能谱X-射线分析(EDX)用于分析阴极保护7 d后410不锈钢表面的产物。结果表明:在保护电位为-0.70~-0.90V(vs.SCE)之间,410不锈钢在海水中的腐蚀得到有效的保护,在模拟闭塞液中的保护度80%。当阴极保护电位正于-0.70 V(vs.SCE)时,局部腐蚀得不到有效的防护;负于-0.90 V(vs.SCE)就会有氢脆的危险。当保护电位为-0.90 V(vs.SCE)时,天然海水中产生的垢层主要成分是CaCO3,在模拟闭塞液中表面产生明显的锈、垢混合物,垢层的主要成分是Mg(OH)2。  相似文献   

大电流密度下阴极产物膜的探讨   总被引：4，自引：0，他引：4  

朱锡昶  葛仁淦  朱颖 《海洋工程》1997,(1)

在室内和现场不同大电流密度下形成阴极产物膜，通过观察膜的形貌、厚度、强度、分析成份，对其进行电位衰变试验、阴极极化试验、生锈试验及维持保护电流试验，进行分析比较，同时对涂层和阴极保护联合防腐时涂层破损、剥落处阴极产物膜的形成，及其对电流密度、保护电位的影响作了探讨。本文还对阴极产物膜的应用价值，以及在阴极保护中应用的可能性作了阐述。  相似文献   

模拟海底管道的阴极保护中数值计算边界条件的确定     

纪俊刚  杜敏  王庆璋  刘福国  孙吉星 《海洋湖沼通报》2008,(3)

根据相似论和因次分析,用钢丝来模拟实际海底管道.通过实验,研究了牺牲阳极及被保护钢丝的极化性能,从而得到了在阴极保护中进行数值计算的边界条件;对于从实验基础上建立的数学模型进行有限元计算,计算结果与实测结果吻合较好,证明确定的边界条件是合理的,可以将建立的数学模型用于实际海底管道的阴极保护设计.  相似文献   

南海A平台导管架阴极保护监测结果讨论与分析   总被引：1，自引：0，他引：1  

陈胜利  王秀通  宋积文  兰志刚  李言涛  朱庆军 《海洋科学》2014,38(10):26-29

通过对南海A平台导管架阴极保护监测结果的分析,研究了该平台下水一年后导管架的阴极保护状态。结果表明,该平台下水后,导管架各节点电位及牺牲阳极电位均达到保护,阴极保护状态良好。阴极保护监测系统运行稳定,双电极探头未发现损坏,所得监测结果翔实可靠,对该海域新建平台导管架监测系统有着重要的借鉴价值。  相似文献   

海洋钢结构阴极保护初始极化问题及解决途径   总被引：2，自引：0，他引：2       下载免费PDF全文

张克  闫瑞华  孙立娟  孙虎元 《海洋科学》2007,31(7):20-24

针对海洋钢结构阴极保护中的初期极化问题,介绍了一种新的解决方法,并通过建立模型,与传统方法进行了对比分析。结果表明,这种方法既可保证防护效果,又可节约大量阳极材料,具有非常广阔的应用前景。  相似文献   

热浸镀用锌及锌铝合金的恒电流电化学性能   总被引：3，自引：0，他引：3  

李鑫  杜鸿雁  张杰  张胜涛  魏绪钧  李焰 《海洋科学》2005,29(7):33-37

在海水腐蚀过程中，热浸镀层金属(或合金)对钢铁基体的阴极保护作用是很重要的因素，只有驱动电位大且稳定、电流效率高、表面腐蚀均匀的镀层才能保证钢材在海水中使用长久。作按照国标GB／T171848-1999的要求对几种典型的热浸镀用锌及锌铝合金测试了开路电位、工作电位，计算了电流效率，观察了腐蚀产物脱落情况及腐蚀均匀性，评价了各种典型镀层金属(合金)的电化学保护性能。研究表明，Zn的电化学性能最好，Zn-55A1-1．6Si合金的电化学性能最差，Zn-5Al-0．2RE、Zn-5Al-0．1Mg、Zn-6Al-3Mg、Zn-11AL-3Mg-0．2Si、Zn-25AL-0．2Mg-0．2Si和Zn-25Al-0．2RE-0．2Si合金介于二之间。  相似文献   

海港混凝土建筑中钢筋的外加电流阴极保护   总被引：1，自引：0，他引：1  

黄焕谦 《海洋科学》2007,31(7):86-89

一般认为,钢筋腐蚀是钢筋混凝土结构耐久性退化的最主要原因,它所造成的破坏和损失也是最严重的。在所有钢筋腐蚀中,建造于海洋环境中的各种港工设施的腐蚀占了很大一部分。挪威对700座港工混凝土结构调查结果表明,在浪溅区的梁板因钢筋腐蚀引起的严重破损占20%;沙特阿拉伯海滨地区42座混凝土框架结构的耐久性调查结果显示,74%的结构都有严重的钢筋腐蚀破坏;日本对103座码头调查后证明,服役20年以上的混凝土结构都有相当大的顺筋锈裂[1]。中国的钢筋腐蚀破坏也很严重,于20  相似文献   

X80钢在含有SRB的海水溶液中阴极保护准则适用性          下载免费PDF全文

丁清苗  范玥铭  张迎芳 《海洋学研究》2016,34(3):19-24

通过表面观察及电化学方法研究X80钢在含有SRB的海水溶液中阴极保护准则的适用性,测试结果表明:腐蚀控制因素为阳极控制,对金属施加阴极极化第5天降低金属腐蚀速度主要通过增大金属表面SRB的附着电阻和电荷转移电阻实现;而施加阴极极化第10天,阴极保护主要通过改变金属表面电荷转移电阻控制腐蚀速度,且阴极极化电位越大控制效果越好。无阴级保护的金属试样腐蚀产物较多且附着力差,施加阴极保护的金属试样腐蚀产物较少且附着力较强。阴极保护的确能对存在SRB的海水溶液环境中X80钢起到阴极极化作用,但极化5 d时传统的阴极保护准则中-850 mV_CSE(即-770 mV_SCE)电位未达到85%的保护要求,-950 mV_CSE(即-870 mV_SCE)电位刚刚能满足保护要求;而极化10 d时2种极化电位下保护度都有所下降且都不能满足保护要求,因此还需要进一步实验确定其合适的阴极保护电位。  相似文献