全文获取类型
| 收费全文 | 112篇 |
| 免费 | 57篇 |
| 国内免费 | 19篇 |
专业分类
| 测绘学 | 40篇 |
| 大气科学 | 2篇 |
| 地球物理 | 59篇 |
| 地质学 | 48篇 |
| 海洋学 | 21篇 |
| 天文学 | 1篇 |
| 综合类 | 8篇 |
| 自然地理 | 9篇 |
出版年
| 2023年 | 3篇 |
| 2022年 | 4篇 |
| 2021年 | 7篇 |
| 2020年 | 3篇 |
| 2019年 | 6篇 |
| 2018年 | 12篇 |
| 2017年 | 6篇 |
| 2016年 | 10篇 |
| 2015年 | 10篇 |
| 2014年 | 8篇 |
| 2013年 | 12篇 |
| 2012年 | 7篇 |
| 2011年 | 11篇 |
| 2010年 | 10篇 |
| 2009年 | 15篇 |
| 2008年 | 8篇 |
| 2007年 | 6篇 |
| 2006年 | 7篇 |
| 2005年 | 2篇 |
| 2004年 | 4篇 |
| 2003年 | 7篇 |
| 2002年 | 4篇 |
| 2001年 | 5篇 |
| 2000年 | 4篇 |
| 1999年 | 3篇 |
| 1998年 | 2篇 |
| 1996年 | 1篇 |
| 1993年 | 2篇 |
| 1992年 | 7篇 |
| 1991年 | 1篇 |
| 1987年 | 1篇 |
排序方式： 共有188条查询结果，搜索用时 156 毫秒
41.
研究了二氧化钛纳米颗粒(TiO_2 NPs)浓度变化对序批式反应器(SBR)性能及活性污泥胞外聚合物(EPS)特性的影响。结果表明,TiO_2 NPs浓度为0~5mg/L时SBR对COD平均去除率高于91.07%,但TiO_2 NPs浓度为10~60mg/L时对SBR对COD的去除产生轻微抑制。NH_4~+-N平均去除率在整个运行过程中均高于98.10%,表明TiO_2 NPs浓度小于60mg/L时对SBR中硝化过程没有影响。磷去除率随着TiO_2 NPs浓度从0mg/L增加到5mg/L而逐渐降低,随后在TiO_2 NPs浓度从10mg/L增加到60mg/L过程中出现了逐渐升高的趋势。活性污泥中松散附着EPS(LB-EPS)和紧密附着EPS(TB-EPS)产量随着进水TiO_2 NPs浓度从0 mg/L增加到60 mg/L而逐渐增加。LB-EPS和TB-EPS中蛋白质(PN)和多糖(PS)含量随着TiO_2 NPs浓度增加而增加。LB-EPS和TB-EPS的三维荧光(3D-EEM)光谱中代表芳环蛋白类物质、色氨酸蛋白类物质、胡敏酸类物质和富里酸类物质的荧光峰在不同TiO_2 NPs浓度下或增加或消失,且荧光峰位置和强度也发生了相应变化。LB-EPS和TB-EPS的傅里叶红外(FTIR)光谱中不同吸收峰的强度随着TiO_2 NPs浓度变化而变化,表明TiO_2 NPs对活性污泥中LB-EPS和TB-EPS的蛋白质和多糖中C=O键和C-H产生了影响。 相似文献
42.
本文研究了长期暴露条件下镀镍多壁碳纳米管(MWCNTs-Ni)对序批式反应器(SBR)性能、微生物酶活性和微生物群落的影响。研究结果表明,10 mg/L MWCNTs-Ni的长期暴露未对SBR去除有机物产生影响,而NH_4~+-N的去除率由(99.10±0.60)%明显降至(39.04±1.61)%。与进水中未加入MWCNTs-Ni时的第32天相比,活性污泥比耗氧速率(SOUR)和脱氢酶(DHA)活性在第148天时分别降低了17.43%和24.32%;而脱氮速率和与脱氮相关的微生物酶活性均降低了60%以上,从而导致SBR对氮的去除效果明显降低。MWCNTs-Ni的长期暴露导致活性污泥活性氧(ROS)产生量和乳酸脱氢酶(LDH)释放量在第148天时分别增加了67.23%和65.33%,表明MWCNTs-Ni的长期暴露能够诱导活性污泥中微生物产生氧化应激和细胞膜损伤。高通量测序结果表明,长期暴露于10 mg/L的MWCNTs-Ni条件下,活性污泥中与硝化过程相关菌属(Nitrosomonas、Nitrosospir、Nitrospira)和与反硝化过程相关菌属(Dokdonella、Dechloromonas、Steroidobacter、Devosia、Thermomonas)的相对丰度明显降低,进而影响到SBR对氮的去除。该研究结果可为评价MWCNTsNi对污水生物处理系统的潜在影响提供一定的理论基础和技术依据。 相似文献
43.
An elliptic jet and a square jet flowing into a counterflow with different jet-to-current velocity ratios are investigated by using realizable k–ε model. Some computed mean velocity and scalar features agree reasonably well with experimental measurements, and more features are obtained by analyzing the computed results. After fluid issues from a nozzle, it entrains ambient fluid, and its velocity and concentration on the centerline decay with the distance downstream from the potential core (l0). The decay ratio increases with the decreasing jet-to-current velocity ratio α. For an elliptic jet, the evolution of the excess velocity half-width b and the concentration half-width bc merely remains constant near the jet exit on major-axis plane while they increase linearly on the minor-axis plane. However, the half-widths on the major-axis and minor-axis plane become proportional to the axial distance downstream after equaling each other. For a square jet, b and bc increase linearly with the distance downstream from the jet exit, but the spread ratio is larger on the middle plane than that on the diagonal plane before they equal each other. The radial extent of the dividing streamline rs or the mixing boundary rsc increases linearly downstream, and decreases exponentially after reaching a peak at xb. The ratio on the minor-axis plane is larger than that on the major-axis plane for an elliptic jet. The characteristics are the same for the square jet. b, bc, rs, and rsc on two corresponding planes become equal to each other more rapidly for the square jet than for the elliptic jet, because the sharp corner of the square nozzle induces secondary structures that are more intense. The distributions of the excess axial velocity and scalar concentration exhibit self-similarity for either the elliptic jet or square jet in the region of l0 < x < xb. On the cross section, four counter-rotating pairs of vortices, which enhance the entrainment between the jet and counterflow, form at the four corners of the square jet or at the two ends of the major-axis plane of the elliptic jet. The recirculation pattern formed by these axial vortices is more complex for the square jet than that for the elliptic jet. The turbulent kinetic energy k have large value in the region near the jet exit and stagnation point. The maximum value of k for the square jet is larger than that of the elliptic jet near the jet exit. This results in the square jet mixing more strongly than the elliptic jet. 相似文献
44.
The phenomenon of wastewater discharged into coastal waters can be simplified as a turbulent jet under the effect of waves and currents. Previous studies have been carried out to investigate the jet behaviors under the current only or the wave only environment. To gain obtain better understanding of the jet behaviors in a realistic situation, a series of physical experiments on the initial dilution of a vertical round jet in the wavy cross-flow environment are conducted. The diluted processes of the jet are recorded by a high-resolution camcorder and the concentration fields of the jet are measured with a peristaltic suction pumping system. When the jet is discharged into the wavy cross-flow environment, a distinctive phenomenon, namely “effluent clouds”, is observed. According to the quantitative measurements, the jet width in the wavy cross-flow environment increases more significantly than that does in the cross-flow only environment, indicating that the waves impose a positive effect on the enhancement of jet initial dilution. In order to generalize the experimental findings, a comprehensive velocity scale ua and a characteristic length scale l are introduced. Through dimensional analysis, it is found that the dimensionless centerline concentration trajectories is in proportional to 1/3 power of the dimensionless downstream distance , and the dimensionless centerline dilution is proportional to the square of the dimensionless centerline trajectory . Several empirical equations are then derived by using the Froude number of cross-flow Frc as a reference coefficient. This paper provides a better understanding and new estimations of the jet initial dilution under the combined effect of waves and cross-flow current. 相似文献
45.
金沙江-红河成矿带斑岩铜钼矿的成矿集中期: Re-Os同位素定年 总被引：36，自引：0，他引：36
利用Re-Os同位素定年方法对云南境内金沙江-红河成矿带中的斑岩铜矿进行了年代学研究, 获得了马厂箐(33.9±1.1)Ma和铜厂(34.4±0.5)Ma的新数据. 表明马厂箐和铜厂两个矿区的斑岩型铜钼矿是基本同时形成的. 结合前人获得的西藏玉龙铜矿(与马厂箐和铜厂位于同一成矿带)的辉钼矿Re-Os模式年龄(35.4, 35.9, 36.2 Ma), 可以认为, 金沙江-红河成矿带中近于等间距分布的3个新生代斑岩铜矿是基本同时形成的, 均属始新世后期同一成矿集中期的产物. 相似文献
46.
利用差异演化（Differential Evolution）非线性全局优化算法，设计了一种反演地壳速度模型和进行地震定位的方法，并给出了反演结果的具体分析.利用有限差分算法计算速度模型的走时场，可以节省大量的计算量，加快计算过程.反演得到的地壳速度模型和地震的震源参数可以直接用于地震层析成像研究，还可以利用地震层析成像得到的三维速度结构对地震重新定位，从而得到较为精确的震源参数.地壳速度模型的反演方法也可以用于三维速度结构的反演. 相似文献
47.
综合地震层析成像与重磁数据的处理结果，选择26°N～36°N，120°E～130°E的范围作为研究区，讨论了黄、东海研究区的深部结构特点及其与周边各地质单元的相互关系，完成了研究区两条剖面的密度结构反演，认为东海陆架地区地壳厚度变化与大陆地区相比并不明显，显著减薄开始于冲绳海槽地区，中地壳消失；琉球岛弧处地壳厚度明显再度增加，特别是上地壳的厚度增加最大，推断其原因应与俯冲作用及俯冲带附近板块与地幔的运动速率之差有关.地球物理场“东西分带”是黄海—东海地区壳内结构从西向东变化的反映，但随着深度的增加，研究区的岩石层结构出现以近EW向为优势的构造格局.因此推断深部近EW向的异常是三叠纪时期南北板块碰撞、挤压所致，浅部的NE向条带异常是后期构造运动在岩石层较浅部位构造效应的反映.黄海—东海地区岩石层结构存在浅部与深部优势构造方向不协调的现象.层析成像结果证实了南黄海东缘断层的存在，还勾绘出绍兴—十万大山碰撞带为以40°左右的倾角向NW方向倾斜的高速带，另一条倾向基本相同的高速带则是南、北扬子块体结合带在深部的反映. 相似文献
48.
利用环渤海地区的天然地震P波到时资料，采用纬度和经度方向分别为05°×06°的网格划分，反演了该地区地壳上地幔的三维P波速度结构.初步结果表明，环渤海地区地壳上地幔的速度结构具有明显的横向不均匀性：京津唐地区地壳中上部的速度异常反映了浅表层的地质构造特征，造山带和隆起区对应于高速异常，坳陷区和沉积盆地对应于低速异常；地壳下部出现大规模的低速异常与华北地区广泛存在的高导层相对应，估计与壳内的滑脱层和局部熔融、岩浆活动有关；莫霍面附近的速度异常反映了地壳厚度的变化及壳幔边界附近热状态的差异；上地幔顶部大范围的低速异常可能是上地幔软流层热物质大规模上涌所致. 相似文献
49.
滇中地区昆阳群下亚群的沉积层序和沉积构型对原生铜矿形成、富集和就位均有重要的控制作用．从时间上讲,昆阳群下亚群分为４个层序．第一层序海侵体系域的因民组中上部火山岩和深水沉积及下伏大红山群为原生铜矿的生矿层,第一层序高水位体系域的落雪组及其上下过渡段为原生铜矿的储矿层,第二层序海侵体系域鹅头厂组的泥质沉积为铜矿的盖层．在空间上,滇中地区中元古代裂谷盆地的结构和沉积构型对铜矿的空间分布也具明显的控制作用．铜矿的就位场所主要位于断隆－断陷区之间的同沉积断裂附近,尤其是靠近断隆区边缘落雪组的高水位体系域进积序列及其相变带．元江地区中元古代的铜矿找矿方向应着重考虑同沉积断裂带与落雪组及上下过渡段相变的复合部位． 相似文献
50.
易门七步郎铜矿床控矿因素及富集规律研究 总被引：1，自引：0，他引：1
本文通过对七步郎铜矿床含矿层位、容矿岩石类型、构造及地球化学和成矿特征等综合分析、研究，从铜矿化的时、空结构特征两方面框定了控矿的主导因素，探讨了成矿富集规律，提出只有经历初始预富集→预富集→构造改造富集完整序列阶段的区段方能形成富矿体的认识。对成矿预测有重要实际意义。 相似文献