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本文利用数值模拟方法对 2种典型地震断层系进行了研究。首次引入利用所有裂纹面上裂纹张开位移 ( COD)数据计算应力强度因子和应力场的方法 ,提高了计算精度。本文对此方法进行了验证 ,利用边界元算法获得 COD数据 ,将全裂纹面上的 COD数据代入公式 ,拟合出应力强度因子和应力场。此方法后处理少、可靠性好、计算时间也相应较短 ,且易于操作实现 ,适用范围较广。在上述工作的基础上 ,本文利用此算法讨论了 2种典型的平面双等长裂纹系问题。第一种是平面共线剪切双裂纹 ,主要讨论了这种非单一裂纹在外力作用下的相互作用 ,定量给出了裂… 相似文献
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方钢管混凝土压弯构件受力-变形过程分析 总被引：1，自引：0，他引：1
通过选定合适的钢材和核心混凝土的本构关系，采用分层法计算得出了方钢管混凝土桩截面的弯矩－曲率关系，并在此基础上得出了压弯构件的弯矩－轴力关系和力－变形关系，计算得到的弯矩－轴力－曲率关系和荷载－位移关系与试验结果吻合得较好。 相似文献
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本文根据雷公山背斜南段的几个锑矿床的勘查资料，结合1：5万区调和相应的科研成果，总结该区锑矿床的共同特征，并对其控矿条件进行分析，认为逆冲断层、剪切带控制锑矿田的分布，“褶皱 断层”控制锑矿床分布，单条剪切带及后期脆性断层控制锑矿体的产出。 相似文献
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韧-脆性剪切带构造控矿演化模式--以青海省乌兰县托莫尔日特金矿区为例 总被引：1，自引：0，他引：1
通过对青海省乌兰县托莫尔日特金矿区韧－脆性剪切带变形特征、成矿物质与热液来源及运移条件分析，提出了该区构造控矿演化的四阶段模式。该模式认为，早期的韧性剪切变形导致了成矿物质的由深部向浅部、由韧性剪切带外部向韧性剪切带内部的活化迁移，成矿热液在韧性剪切带上部（即韧脆性转换带附近）得以大量聚集。韧性变形后期温压条件降低，韧性变形转化为脆性变形，地表大气降水沿贯通性较强的脆性破裂带大量下渗，到达韧－脆性转换带附近，与该处积聚的成矿热液充分混合，热液性质发生改变，在相对张性或较薄弱的构造有利部位大量沉淀。由于断裂带的周期性活动，成矿物质得到多次沉淀而不断富集，最终形成金矿体。矿体形成后的构造隆升及剥蚀作用，使韧－脆性剪切带出露地表，金矿床也随之出露到近地表处。因此在矿区石英脉型金矿体的下部，可能会存在糜棱岩型金矿体，但品位可能会有所下降。 相似文献
89.
小西弓金矿产于敦煌岩群的低绿片岩相变质岩层中，受NWW向脆韧性剪切带控制。二云母征岩不仅是矿源层，而且还是赋矿围岩。成矿流体主要是印支期岩浆期后含金热液，还包括少量变质水和大气降水，淋滤韧性剪切带内岩石中的Au元素并在有利的部位成矿。 相似文献
90.
尹红等先生的论文《深圳市某 32层高层建筑采用天然地基的探讨》[1] 中 ,基础中心点的地基最终沉降量 ,按国家标准《建筑地基基础设计规范》以压缩模量进行计算所得为 5 80ｍｍ ,按深圳规范或行业标准《高层建筑岩土工程勘察规程》以变形模量进行计算所得仅为 6 2ｍｍ ,二者相差 9 5倍。其计算方法及各项系数取值均有规范可循 ,计算结果按理说不应有如此悬殊的差异 ,只能从沉降计算中压缩参数 (压缩模量或变形模量 ,见表 1)的取值上找原因。表 1 构成地基压缩层的各地层的岩土工程特性指标地层编号与名称 层厚ｈ ｍ天然重度γ (ｋＮ·ｍ- 3… 相似文献