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经典的Rankine和Coulomb土压力计算理论均建立在土体达到极限平衡状态的基础上,并不适用于位移需要严格控制的基坑工程。以柔性支护的黏性土基坑边坡为研究对象,考虑边坡土拱效应、非极限状态下柔性支护结构与土体间内摩擦角以及黏聚力发挥值、土体内摩擦角以及黏聚力发挥值的影响,从黏性土应力莫尔圆出发,采用微层分析法建立静力平衡,搜索边坡土体潜在滑动面,推导柔性支护黏性土基坑的非极限被动土压力计算式。通过实例计算对比分析了本文计算理论与经典Rankine计算理论,推导公式计算得到的被动土压力小于Rankine计算值19%,合力作用位置低于Rankine计算值,作用位置距桩底距离较Rankine计算值小1.5%,计算得到的潜在滑动面为一水平倾角随深度逐渐减小的曲面,潜在滑动面范围小于Rankine极限状态滑动面。 相似文献
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针对成都地区红层软岩溶蚀空洞现象,以成都半岛城邦项目场地的红层软岩为例,选取不同深度的岩样进行室内浸水试验、淋滤试验和溶蚀试验,观察岩样在不同类型环境水下的作用性状和溶蚀特征,分析经历不同作用的含膏红层软岩 可溶成分的流失程度及其对环境水的影响。结果表明,红层软岩中的石膏含量随着深度的增加而增加,含膏红层及其环境水的腐蚀性显著增强;遇水后,红层软岩中的可溶成分逐渐溶解、流失,随着时间的积累;红层软岩孔隙增大,渗透性增强,红层的完整性丧失,强度衰减;在酸性环境水的作用下红层软岩中的钙质胶结物流失加剧,结构连接破坏严重,对红层的结构强度影响较大。对浸泡、淋滤和溶蚀作用后的试样,重点测试了抗压强度、波速等参数。试验结果表明,红层软岩经硫 酸溶液腐蚀后岩样的结构被破坏,单轴抗压强度从8.5 MPa降低到2 MPa,降低了76%;波速明显减小,从2 204 m/s减小至1 355 m/s,减小了40%;红层试样的pH与电导率变化也比较显著,pH值从8.77减小至7.29;电导率从55 ?s/cm增加到1 100 ?s/cm。 相似文献
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地热能源是目前绿色建筑的发展趋势，但红层软岩分布地区出现的系列建筑地基病害问题与地源热系统关系尚不清楚。依托成都某建筑群事故调查项目，研究了有无地热系统作用下泥岩、石膏岩的工程特性，并基于室内试验模拟，研究了不同加热方式、不同温度及不同浸水时间等因素下岩石宏观力学特性和微观结构特征。结果表明：（1）同一场地有无地热系统对岩石力学性质影响甚微，但有地热系统时岩体中裂隙发育数量明显增多，累积张开度明显增大；（2）随着浸泡时间增加，泥岩最大含水率可达30%以上，石膏岩含水率超不过15%，泥岩浸水软化效应较石膏岩显著，二者力学指标随含水率增加呈负指数型下降，石膏岩因晶粒大小不同，离散性大；（3）天然状态下石膏岩呈脆性破坏，泥岩呈延性破坏，石膏岩水岩界面溶蚀作用效应显著，随着石膏岩由表及里溶蚀加剧，温度变化效应对岩体内生裂隙萌发起一定促进作用；（4）在20～50 ℃温度变化范围内，石膏岩抗压强度随温度呈抛物线变化，而泥岩单调升高；（5）地热管与岩体间填筑不密实容易形成渗水通道，改变水动力条件，动水作用下使石膏岩裂隙及软弱夹层溶蚀加剧，形成更大空洞，从而诱发沉降。 相似文献
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桩板式挡土结构由抗滑桩发展而来,可用于一般地区、浸水地区和地震区的边坡工程支挡;对于地震区边坡,采用单排或双排支挡结构的形式及其支挡效果尚缺少深入研究。本文基于地震力作用下单排、双排桩板结构在不同加载等级时的桩身土压力、土体加速度、桩身位移等变化的振动台模型试验结果,对比采用单排、双排桩板结构边坡的支挡效果,得出静力状态和不同加速度峰值地震力作用桩前后土压力分布、桩后土体加速度分布和桩体位移的一些规律,为今后边坡桩板式支挡结构的抗震设计提供参考。 相似文献
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滑坡勘察中滑带土强度指标确定方法的探讨 总被引：1，自引：0，他引：1
滑坡防治工程设计中确定滑带土强度是滑坡防治工程设计是否安全的基本出发点,其确定取决于滑坡发育、发展及稳定状况,以及不同部位的差异性。本文结合工程实例,除采用模拟滑坡变形状态反算确定滑带土强度的新方法外,采用不同方法对滑带土强度确定方法进行了的探讨。 相似文献
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本文通过对三峡库区重庆段地质灾害进行调查、研究,介绍了三峡库区（重庆段）地质灾害数据库系统的设计方法。该系统面向用户,依据科学性、实用性和开放性的原则建立了详细的地质灾害基础数据库,并且以MapObject作为后台支持,利用VFP语言进行开发,具有数据输入、查询、数据统计、图形浏览、信息输出等功能。该系统的研制及使用具有一定的社会、经济和生态效益。 相似文献
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为探讨吹填超软土的固结特性以及含水率与加荷比对次固结系数的影响规律,利用改装后的低压固结仪和常规的高压固结仪进行了分级加载固结试验。试验结果表明,正常沉积重塑土的固结系数随着固结压力的变化整体上呈现出逐渐增加的趋势,而超软土则表现为S型,即在低应力水平作用下,超软土的固结系数呈现下凹型增长; 之后随着固结压力的增加,固结系数近线性增长,但增量比逐渐减小。与正常沉积重塑土不同,超软土的次固结系数随着固结荷载的变化存在峰值; 加荷比对超软土次固结系数影响较大,较小的荷载增量可降低次固结系数; 超软土及正常沉积重塑土的次固结系数均表现为随含水率的增加而增加。 相似文献
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