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未来上海地区海平面上升将引起地下水位抬升，将会对土压缩模量E产生影响，Es是土的最重要的物理力学参数指标之一，尤其在地基沉降计算中具有重要意义。本文主要针对土压缩模量Es的预测分析工作，进行了地基变形的;探讨研究，供交流参考。 相似文献
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土压缩模量预测回归分析方法 总被引：1，自引：0，他引：1
在土压缩模量Es的分析计算中,常用的分析方法是根据土的e-p曲线试验资料建立公式求解,本文引入了数学上的回归分析方法来探讨Es与其它各项物理力学指标参数之间的相关关系,旨在找出对Es影响最显著的指标参数,并建立最优回归方程式,以此来预测Es。研究结果表明:该方法通用性强,应用范围广,亦可推广应用于其它相关领域。 相似文献
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基于多孔介质理论的地基土变形模量估算方法 总被引：1，自引：0，他引：1
土的变形模量是基础沉降弹性分析理论所必需的基本参数,而目前我国的岩土工程勘察报告一般并不提供土的变形模量。通过对前人研究结果的总结分析,基于多孔介质理论,并考虑土的泊松比、孔隙比及土体扰动等影响因素,笔者提出了一种根据土的压缩模量估算变形模量的方法,对于应用弹性理论计算基础沉降和充分利用已有研究资料都具有实际的意义。 相似文献
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由于深层搅拌桩复合地基压缩模量与桩端土压缩模量、桩尺寸、荷载等参数相关性差,所以准确计算复合地基压缩模量的难度较大。根据格栅与土共同作用的原理,推导出模量的计算式。通过高层建筑结构地基静载荷试验的资料对比,证实了压缩模量的计算式是适宜的。 相似文献
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新近沉积粘性土的压缩模量与标准贯入试验锤击数的关系 总被引：4，自引：0，他引：4
尹永川 《水文地质工程地质》2002,29(1):68-68,71
本文简略论述了新近沉积土的一般特征，通过分析研究大量的试验数据，确定出了新近沉积粘性土的压缩模量Es与标准贯入试验锤击数N值的关系。 相似文献
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地基变形计算的新参数——弦线模量的原理和应用 总被引：15，自引：0，他引：15
焦五一 《水文地质工程地质》1982,(1)
改进地基变形计算的症结在于寻求能表示压力和变形关系的新参数。土是非线性变形材料,目前所用压缩模量和变形模量都不能准确地反映土的非线性变形特性。 国内外大量资料已经证实:用压缩模量很难解决地基变形计算问题。斯开普敦和贝伦(Skempton,A.W.and L.Bjerrum) 等提出用压缩模置计算压缩变形时应乘以修正系数,我国《工业与民用建筑地基基础设计规范》,(TJ7-74)也规定沉降计算应乘以经验系数m_s。这些系数变化幅度都比较大,而且它们所依 相似文献
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段鼎周 《水文地质工程地质》1958,(1)
地基沉陷计算中,土的压缩模量 E_0是一个重要的指标,根据苏联“房屋和工业建筑物天然地基设计标准及技术规范”(НиТу—127—55)第41条及工业与民用建筑物地基勘测暂行规范”(Ту—107—53,建筑部)20项 B 的规定:压缩模量 E_0须作土的静力载荷试验求得,仅对土的压缩性能进行定性评价时,才用厚状土室内试验资料来计算,本文就想根据:工业与民用建筑物地基勘测暂行规范”(Ту—107—53,建筑部)82项规定的公式,为计算方便起见,阐述一 相似文献
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地基土的变形模量是衡量地基土工程力学特性的一个重要指标,结合工程实例介绍了应用不同面积的承压板对同一点的地基土进行浅层平板载荷试验时,运用其测试结果计算得到地基土的变形模量并不一致,一般承压板的面积越大,变形模量值越小。分析了其中的原因,并提出了相应的解决办法。 相似文献
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动弹模量与阻尼比是土动力学分析中的重要力学参数,考虑重载铁路荷载特征定量分析水泥改良膨胀土的动模量和阻尼比的较少。依托蒙西至华中地区铁路煤运通道(简称蒙-华铁路)工程为背景,采用南阳邓州市大山寨膨胀土,通过在不同频率、围压、固结比及动应力幅值下的持续振动三轴试验,研究了水泥掺量3%和5%水泥改良膨胀土的动弹模量及阻尼比,并与膨胀土素土进行对比分析。结果表明:水泥掺量3%和5%改良膨胀土的最大动弹模量约为膨胀土素土的3~4倍;在动弹模量-应变曲线中,动应变小于0. 002时表现为陡降段,动弹模量随动应变增长降幅达70%,而动应变大于0. 002时降幅较小,动弹模量随动应变增长趋于稳定;动弹模量随围压、频率、水泥掺量增加而增大,阻尼比随围压、固结比增加而减小;低应变水平下,固结比与动模量成正相关关系,高应变水平下,固结比与动弹模量成负相关关系。同时,对动弹模量及阻尼比进行了归一化分析,建立了估算动弹模量及阻尼比的经验公式。 相似文献
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在滨海区海相沉积土地基的压缩性评价和计算中,压缩模量是一个重要的土性指标,尤其是在变形要求严格的工程中,对于压缩模量取值的研究具有重要意义。以我国北方某填海造地机场工程场区地基土为研究对象,进行原位测试和变形专项研究。在现场采用固定平台取土和测试,通过室内试验获取了各层土的室内试验压缩模量,通过旁压试验、静力触探试验等原位测试方法得到了各层土的相应的压缩模量。通过分析发现,两种原位测试方法得到的压缩模量,与室内试验自重应力下的压缩模量吻合度较好,说明采用固定平台进行测试,成果合理可靠。在具体的计算取值时,如原位测试数据样本充足,推荐以原位测试成果为主,再考虑室内试验自重应力下的压缩模量。 相似文献
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论上海软土地基⑦⑧⑨层压缩模量Es的定值问题 总被引：2，自引：0，他引：2
上海地区深部土层⑦⑧⑨层埋深在30～70m。对其压缩模量Es的定值问题,现行《上海市地基基础设计规范》(DGJ08 11 1999)(后文中简称《规范》)长期以来确定室内试验E0 1～0 2值为沉降计算值,导致沉降计算值与建(构)筑物实际沉降量之间相差2～8倍。为符合规范的变形要求,设计人员不得不采取桩加粗、加长、加密的办法,从而造成桩基投资的极大浪费。为了正确认识深部土层的Es值,上海岩土工程界进行了多种形式的试验研究。近年来,笔者结合上海高、大、深、重建(构)筑物的工程实践,深入进行上海深部⑦⑧⑨层压缩模量Es的试验研究,获得许多新的认识,对其定值问题作了研究,提出⑦⑧⑨层的建议值,供同行参考研讨。 相似文献
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本文提出了用非线性增量分析双曲线应力-应变关系中的修正割线模量公式,并应用这一方法对湖北某一土坝进行了分析计算,同时也采用了邓肯-张公式中的切线模量进行了对比分析.本文所提出的修正剖线模量公式避免了在使用邓肯-张公式时确定初始模量的困难和试验工作.在应用邓肯-张公式确定初始模量时,当最小主应力很小时应用了先期固结压力的概念.对比计算结果表明,邓肯-张公式的计算受初始模量影响较大,而修正割线模量的计算则不受此影响,并较接近实测情况. 相似文献
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土石坝震害将导致严重后果,目前国内外修筑于地震区的土石坝在抗震设计时都进行了动力分析。室内动力试验提供土石料可靠的动强度和动力参数是土石坝地震动力分析准确性的关键。水牛家心墙土石坝坝高100多米,大坝设防烈度9度,采用动三轴仪,对其坝基②层细砂砾料和心墙防渗土料进行大量的动力特性试验研究,分析两种土料的动模量阻尼特性,并简述其影响因素。分析试验结果有：使用一个试样完成三个不同的围压力?3c或固结比Kc,与《土工试验规程》推荐方法相比,大大减小了试验和分析工作量, 且有相当的规律性和准确程度;动模量阻尼比的主要影响因素是动应变幅、围压力、固结主应力比、孔隙比等。动应变水平影响动模量阻尼成倍增减,动模量随围压力?3c增减而增减,阻尼比D随?3c的升高而略有减小,动模量和阻尼比随固结比Kc增减而增减,Kc从1到2可使心墙土料的Edmax增加60％左右;土类不同,模量阻尼也不尽相同。水牛家心墙料的动模量较高,阻尼比较小,不易产生动力破坏。 相似文献
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根据原状地基的载荷试验曲线,对于试验曲线为任意形式的情况下,提出了直接应用实测压板试验的P-S曲线,依据应力水平确定原状土切线模量的一般方法,建立了应力水平与原状土切线模量的关系。用该切线模量对地基沉降进行分层总和法计算,反映了原状地基土的特点和土的非线性,可以用于较准确地进行地基的沉降计算,且可以计算地基的非线性沉降过程,同时可以克服原切线模量法中假设压板试验曲线为双曲线方程的限制,使原状土切线模量法能应用于更广的范围。通过实例说明了方法的可行性 相似文献
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砂类土体隧道围岩压缩模量的试验研究 总被引：3，自引：1，他引：2
砂类土的压缩模量与砂类土体隧道嗣岩稳定性有较大的关系.从影响砂类土体隧道嗣岩稳定性因素及围岩稳定性分级的角度出发,探讨了与砂类土体隧道围岩稳定性相关的压缩模量的影响冈素,发现砂类土的细粒(d<0.074 mm)含量对其压缩模量有较显著的影响,二者呈负相关;砂类土的相对密实度并非完全足越人而压缩模量也越大,还与细粒含量及细粒含水状态仃关:采用砂类上细粒含水率而不是砂类土含水率的方法来评定潮湿砂类土的压缩模量,得出了细粒含水率对砂类土压缩模量的影响规律.根据细粒含量和相对密实度对压缩模量的影响规律,提出了两指标的分级界限. 相似文献
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以往,由旁压试验曲线,我们只能求出土在第一次加荷下的模量和一个极限压力,本文证明由这种试验还能获得有关土的模量的更多资料。土的模量是随应变水平的改变而改变的,而通常旁压仪模量是在一个较大的应变水平上测定的。文中说明了怎样用一次卸荷——再加荷循环试验配合双曲应力应变模型来求出任意应变水平上的土的模量的方法。土的模量同应力限界亦有关系。文中也说明了怎样用一个卸荷——再加荷循环配合一个幂律公式来求出其应力同模量的关系的方法。土的模量还是卸荷——再加荷次数的函数。文中介绍了一个用旁压仪进行了100次卸荷——再加荷循环试验的例子,并由此说明了土的模量与残余变形同循环卸荷——再加荷次数间的关系。 相似文献