季冻土区临水内、外拱护墙结构冻胀特征分析及治理     

孙洪伟  翟利杰  任望忠  傅汝进 《吉林大学学报(地球科学版)》2020,50(6):1833-1843

为厘清季冻土区临水内、外拱护墙结构冻胀平位移冻害机理，测试隔离层防冻害装置的有效性，在20101110-20110531、20131110-20140531、20171110-20180531三个观测年内，以长春某湖泊临水内、外拱护墙结构为研究对象，选择内、外拱护墙结构和设隔离层防冻害装置的试验内拱护墙结构三者相对比，用钢尺量距法观测三者寒期的平位移状态。结果表明：内拱护墙结构出现倾斜、裂缝导致的内向冻胀平位移冻害，其内向平位移曲线随气温均呈"半驼峰型"，对应观测年持续降温-持续低温-持续升温-正温时段，内向冻胀平位移呈减小-增大-减小-稳定残余的位移运动，诱因是平冻胀应力的生成-增长-减弱-消失作用；外拱护墙结构出现较小的外向冻胀平位移，外向冻胀平位移曲线均呈"波浪型"，无冻害发生，冰凸拱平冻胀应力推动外拱护墙结构压缩冻土凹拱形成外向冻胀平位移，冻土凹拱限制了外向冻胀平位移发展；设隔离层防冻害装置的试验内拱护墙结构未发生平位移冻害，其内向冻胀平位移较自然冻胀的内拱护墙结构减小83.92%，较外拱护墙结构减小51.74%，表明隔离层防冻害装置防治冻胀平位移冻害有效。  相似文献   

波致应力的近似求解及其太平洋特征分析     

王倩  宋金宝  曹海锦  乔文丽 《海洋与湖沼》2018,49(3):524-534

基于波致应力计算中对海浪谱和波浪增长率公式的敏感性分析,选择适当的波致应力近似求解方法,计算和探讨了太平洋波致应力的时空分布特征。敏感性分析中,选择了4种常用的波浪增长率公式和3种经验解析海浪谱。推导了计算波致应力的单波公式,并将其与JONSWAP谱积分公式和Elfouhaily谱积分公式进行比较,同时使用了由风速和有效波高资料构造的Elfouhaily谱积分公式计算太平洋波致应力。结果表明:Belcher等(1993)的波浪增长率计算公式估算的波致应力与实验数据吻合度较好,同时适用ERA-interim数据;当波龄小于1.2时运用Elfouhaily谱积分公式更合适,当波龄大于1.2时运用单波公式更快速有效;太平洋的波致应力分布与风场之间存在明显的相关性;2009年1月、4月、7月和10月太平洋波致应力的季节性特征分析表明四个季节的西风带波致应力较其他地区都更强盛,而在时间变化上1月和10月为波致应力整体较为强盛的时期。  相似文献   

基于GPS速度场的云南地壳应力积累特征分析     

唐红涛  贾鹏  刘芳 《大地测量与地球动力学》2018,38(2):125-128

利用2009~2015年的GPS水平运动速度场数据，解算云南地区的地壳应变场，在红河断裂与曲江断裂选取两个GPS剖面，计算并分析两个断裂的应变积累特征。结果显示：1）红河、曲江、小江等多个主要断裂应变场存在张、压交替的时空演化特征，近期曲江断裂南段表现为东西向拉张，红河断裂北段东西向拉张量值较大，约12.0×10-8/a，云南南部主要表现为NNE向的压性变化；2）从GPS剖面看，红河、曲江断裂在两个方向上均显示右旋走滑与拉张的变化特征，从量值上看，红河断裂北段运动速率较大,约8.90 mm/a。  相似文献   

黄土山区煤层群分层开采地表位移规律分析     

沈宇恒 《北京测绘》2020,(4):490-494

为了研究黄土山区地形对煤层群开采地表位移的影响,以榆林某矿为地质原型,利用数值软件模拟地表为近水平、正坡、负坡、凸面和凹面五种地形条件下煤层群开采。结果表明:黄土山区地形的变化,对煤层群开采顶板垂直应力影响不明显,对地表位移影响较大;单向坡开采,斜坡滑移引起的下沉量在坡顶与开采沉陷量形成“叠加”,在坡底形成“抵消”;在组合坡中,煤层群开采地表位移量相差很大,说明在变坡点附近地表位移较为复杂。  相似文献   

基于多元分析的地铁车站深基坑形变规律研究     

储灿清 《测绘》2020,43(1):35-40

鉴于深基坑变形监测中观测数据相互关联影响,结合地下管线与桩体位移等形变数据,将多元线性回归模型与灰色模型GM(1,N)应用于深基坑形变数据预测。本文根据深基坑监测基础数据进行多种形变数据的规律性分析;应用两种分析模型预测了五种基坑形变数据,将预测结果与实测值进行对比分析。结果表明,基坑监测设计合理,开挖期间形变不大、较稳定;比较两种模型,随时间生成动态参数的GM(1,N)模型具有更小的残差,能较好地预测基坑变形规律,可以用于相关项目的实施与数据分析。  相似文献   

仿真技术在深弹发射装置环境适应性分析中的应用          下载免费PDF全文

吕学能  祝凌云  徐巨华 《数字海洋与水下攻防》2018,1(2):55-58

深弹发射装置安装在甲板部位,使用环境恶劣,过去均采用传统的试验方法进行环境适应性考核。最近几年,随着三维设计的广泛应用,仿真技术也开始发挥作用,以发射装置接线箱的冲击响应为例，介绍仿真技术在发射装置环境适应性分析中的应用。通过案例分析可知,仿真分析对于发现机械结构设计中的薄弱环节还是非常有效的,它突破了环境试验受限于试验样机和特定环境条件的限制,可以在较短的时间内得到仿真结果,对装备模型进行及时修正。  相似文献   

15km³天然气球罐设计研究及优化          下载免费PDF全文

周利剑  郭俊男  王雪  吴育建 《世界地震工程》2018,34(2):190-199

天然气的广泛应用，促进存储容器向大型化发展。以已投产使用的10km³天然气球罐为设计基础，设计建造完全国产化的15km³天然气球罐，利用计算参数建立有限元模型，验证模型的可靠性。建立双层拉杆模型，施加地震荷载及风载，进行动力响应分析及应力分析。为讨论双层拉杆最优位置及直径，建立了5种上下拉杆比例不同的模型，另外每种比例模型设计3种不同拉杆直径。结果表明:在8度设防二类场地地震波的情况下，上层和下层拉杆比例为0.618∶1，直径为50mm的模型对于球罐优化方面优于其他模型，球罐各项参数均显著减小且应力无放大效应。  相似文献   

基于简化力学模型的隧道锚极限承载力估值公式     

王东英  汤华  尹小涛  杨光华  姜燕 《岩土力学》2020,41(10):3405-3414

悬索桥隧道式锚碇的设计理念为锚碇夹持岩体协同承载，因而承载能力远超同体积的重力式锚碇。但因目前对围岩协同作用认识尚不充分，在当前隧道式锚碇设计中仍保守地忽略锚碇和岩体间的挤压效应。为弄清锚碇?岩体协同承载的机制，揭示隧道锚承载能力提高的本质，通过分析隧道式锚碇建设至成桥全过程受力，建立隧道锚的简化力学模型，并引用Mindlin应力解分析了荷载沿锚碇轴向的传递规律以及荷载产生的作用于锚碇?岩体间的挤压应力分布，最终给出了隧道式锚碇极限承载力的简化估算方法，并通过伍家岗大桥隧道锚工程实例分析了结果的合理性。所得结论主要有：锚碇?岩体界面力主要由锚碇自重和锚碇?岩体相互挤压产生；锚碇?岩体界面附加应力自后锚面向前锚面呈先增后减的变化趋势，在距后锚面约1/3L处达到应力峰值；以容许抗剪强度为破坏判据解得的伍家岗长江大桥隧道式锚碇的极限承载力为3 504 MN，约为16倍的设计荷载，与室内试验值基本吻合。  相似文献   

Ekman模型时间变化风应力系数的伴随参数估计     

李国庆  高艳秋  张继才 《海洋与湖沼》2019,50(5):979-993

本文基于时间分布参数设置,利用伴随同化方法,反演了Ekman模型中随时间变化的风应力拖曳系数,并在孪生实验和实际实验中对该方法进行了验证。在孪生实验中,研究了参数反演结果对不同影响因素的响应,包括:风速分布、风应力系数分布、风应力系数初始猜测值、风应力系数独立变量个数、观测数据误差和观测的深度。孪生实验结果验证了伴随同化方法反演Ekman模型中时变风应力系数的有效性,具体包括如下五个方面结论:1)不同风速分布下均能成功反演出不同风应力拖曳系数分布; 2)反演结果对初始猜测值较为敏感,风应力系数初始猜测值越接近给定值,反演结果越好;3)风应力系数独立点个数的选取会显著影响反演结果,合理的选择有利于提高反演效率及减小观测数据误差;4)观测误差能够影响反演结果,观测数据误差在20%以下时能取得合理的反演结果; 5)反演结果对观测数据的表层和次表层流速更为敏感,这是由Ekman流的物理性质决定的。实际实验,利用百慕大锚系试验平台的风速和流速数据,去除周期性潮流和地转流成分后得到Ekman流成分,并作为观测输入到该同化模型,反演出了适用于该区域和该时段的随时间变化的风应力系数。通过比较模拟流速和观测流速,证明利用伴随同化方法能从实测数据中反演出合理的时变风应力系数,对于海洋模型风应力系数的确定是一项有益的尝试。  相似文献   

超高沥青混凝土心墙高应力水平的降低措施研究     

高俊  党发宁  马宗源 《岩土力学》2020,41(5):1730-1739

随着沥青混凝土心墙堆石坝的快速发展，超高沥青混凝土心墙堆石坝建设迎来了前所未有的机遇，但随着坝高的增加，心墙的安全挑战也变得异常突出。基于应力水平的定义，提出降低超高沥青混凝土心墙高应力水平的措施，依托心墙应力水平的敏感性研究，推算了独立满足和综合满足心墙屈服剪切破坏控制标准的心墙材料强度参数（最敏感材料参数）取值范围。研究表明，心墙应力水平随坝高和河谷岸坡坡比的增加而显著增大；心墙破坏比 、黏聚力 和内摩擦角 属于高敏感性参数；增大心墙破坏比 、黏聚力 和内摩擦角 能够显著地降低心墙应力水平；推荐适宜建设超高沥青混凝土心墙堆石坝的心墙破坏比 、黏聚力 和内摩擦角 取值范围： 0.8、 0.4 MPa和 31.5°（坝高 200 m），且随坝高的增长梯度按5%/25 m、15%/25 m和5%/25 m进行调整。  相似文献