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关志强 《广东海洋大学学报》1995,(2)
运用Ａ．Ｃ．Ｃｌｅｌａｎｄ提供的制冷工质热力学参数曲线拟合方程编写程序，对新制冷工质ＨＦＣ１３４ａ应用于理论回热循环的性能指标进行模拟计算和特性评价，并与ＣＦＣ１２回热循环性能指标进行比较。结果表明：在实用的工况范围内，与制冷基本循环相比，以ＨＦＣ１３４ａ为工质采用回热循环可提高循环的理论制冷系数和单位容积制冷量；与ＣＦＣ１２对比，ＨＦＣ１３４ａ回热循环的理论制冷系数较ＣＦＣ１２回热循环的理论制冷系数为低，在蒸发温度较高的工况下，ＨＦＣ１３４ａ回热循环单位容积制冷量大于ＣＦＣ１２回热循环单位容积制冷量，在蒸发温度较低的工况下，ＨＦＣ１３４ａ回热循环单位容积制冷量小于ＣＦＣ１２回热循环单位容积制冷量。 相似文献
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海洋温度的变化对地球气候变化的影响至关重要.研究海洋的冷循环和热循环规律,及其对全球气候变化的影响,具有重要意义. 相似文献
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桥口地区沙三组3-4亚段储层为低孔低渗致密层,次生孔隙类型为粒间溶孔、伸长状孔隙、充填后剩余的粒间孔隙、粒内溶孔、晶内溶蚀孔隙;其中溶蚀粒间孔隙和溶蚀粒内孔隙是最主要的次生孔隙类型;次生孔隙的孔径一般为2～25μm.纵向上,沙三组3-4亚段发育3个次生孔隙发育带;平面上,次生孔隙在中央隆起带的翼部、靠近东部物源区的水下扇的扇中-扇根和轴向重力流水道较为发育;次生孔隙发育的形成机理是干酪根脱羧及粘土矿物脱水形成的酸性孔隙水溶解长石等铝硅酸盐矿物和异常高压保存下来的次生孔隙经热循环对流局部改造形成. 相似文献
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南海礼乐盆地自渐新世以来持续发育碳酸盐岩礁体,礁体区地温场可能受到礁体与周围低温海水间水热循环的扰动.为了解礁体与周围海水间的热交换过程及其对礁体区地温场的影响,以便从位于礁体区的钻井测温数据中提取深部热信息,本文以过礁体区S-1井的地震剖面为基础,在流热耦合条件下对礁体内的水热活动进行数值模拟.结果表明,礁体与海水间存在水热交换,该水热活动对礁体区温度场有明显的扰动,使得礁体上部温度和地温梯度明显降低,进入礁体下伏地层后,地温梯度逐渐趋于正常;水热循环对礁体区地温场的影响程度与礁体的厚度和渗透率密切相关,礁体厚度越大、渗透率越高,礁体及其下伏地层温度越低;计算剖面中,2100 m厚礁体之下可能存在约400 m厚、渗透率约为3×10^-12 m^2的高渗碎屑岩层,高渗层上覆礁体平均渗透率估计介于1×10^-13~5×10^-12 m^2之间.分析表明,在受水热活动影响的礁体区,礁体下伏地层中的热流可近似代表礁体区的深部热背景,S-1钻井深部热流介于65~75 mW·m^-2之间. 相似文献
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藏北温泉盆地地热资源丰富,但研究程度较低。为查明温泉盆地地热资源赋存状态及热源来源,揭示热循环机理,定量评估研究区热储温度、冷水混入比例、热循环深度等,利用温泉盆地地热田共18组温泉水样进行水化学分析,进行定量计算。结果表明:温泉盆地温泉水水化学类型主要为Ca-HCO3?SO4型。温泉盆地地下热水在向上运移过程中,受浅层地下水的混合作用影响,使得热水变为“未成熟水”。温泉水中文石、方解石等钙质热液的饱和度指数大于0。热储温度60.93~96.52 ℃,热循环深度3 238.06~5 215.28 m,冷水混入比例在20.97%~70.19%之间。硅-焓模型计算出未混入冷水时深部热储温度在81.94~167.26 ℃之间,热储循环深度4 405.56~9 145.56 m。 相似文献
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